Experimental study and micro-mechanism analysis of freeze-thaw performance of expansive soils improved by phase-change materials
-
摘要: 季冻区膨胀土经历的复杂冻融过程会造成土体冻融性能的劣化。相变材料在相变过程中能够以潜热的形式储存和释放大量能量,可用于改良土体的冻融性能。以北疆高寒地区渠基膨胀土为研究对象,室内模拟渠道沿线实际气候条件的冻融循环试验,选用石蜡基液体相变材料(pPCM)和石蜡基微胶囊相变材料(mPCM),对经历冻融循环后不同相变材料掺入量的改良膨胀土进行体积变形试验、无侧限抗压强度试验、DSC热循环试验和SEM电镜扫描试验,结果表明：pPCM在一定程度提高了土体破坏时的韧性；在改善渠基土内部温度场,提升土体的热稳定性方面性能要略优于mPCM。mPCM可以降低土体的胀缩变形；有效抑制了土体强度的衰减,以8%的掺量最为显著；mPCM减小了冻融对土体微观孔隙损伤的影响,宏观上减弱了冻融循环对土体强度的衰减作用。试验研究表明,mPCM改良膨胀土在抵抗反复冻融循环问题上具有明显的优势,可为实际工程设计提供参考。Abstract: The complex freeze-thaw process experienced by expansive soils in seasonally frozen regions will cause the deterioration of freeze-thaw performance of soils. The phase-change materials can store and release a large amount of energy in the form of latent heat during the phase change process, and can be used to improve the freeze thaw performance of soils. For the case study of expansive soils in the canal base in high and cold regions of northern Xinjiang, the freeze-thaw cycle tests under the actual climatic conditions along the canal are conducted. The paraffin-based liquid phase-change material (pPCM) and the paraffin-based microcapsule phase-change material (mPCM) are selected. After undergoing freeze-thaw cycles, the modified expansive soils with different blending amounts of phase-change materials are subjected to the volume deformation tests, unconfined compressive strength tests, DSC thermal cycle tests and SEM tests. The results show that the pPCM can improve the toughness of soils under failure to some extent, and it is slightly better than mPCM in improving the internal temperature field of the foundation soils in the canal and improving the thermal stability of the soils. The mPCM can reduce the expansion and contraction deformation of the soils. It effectively inhibits the attenuation of the strength of the soils, and the mixing amount of 8% is the most significant. The mPCM reduces the impact of freeze and thaw on microscopic pore damage of the soils, and macroscopically weakens the attenuation effect of freeze and thaw cycles on soil strength. The tests show that the mPCM-modified expansive soils have obvious advantages in resisting repeated freeze-thaw cycles, which can provide a reference for the design of actual projects.
-
0. 引言
黏土矿物与非黏土矿物的重要区别之一是前者具有高度的亲水性。亲水性是指在矿物表面引力影响下所形成的结合水总量。黏土的许多物理-化学和力学特性,诸如膨胀、干缩、塑性、压缩、强度特性等都与其亲水性有关。特别是在非饱和状态下,含水率的轻微变化都会对土样的吸力和强度产生较大的影响。
众多研究者[1-5]发现非饱和土在低含水率,尤其是低于残余含水率下,含水率每减少1%,会导致土体的总吸力增大数十兆帕,甚至数百兆帕。因此,精确测量土样的含水率具有重要的意义。
目前国外众多标准[6-10],在测试土样的含水率和确定黏土的液限塑限时,均将土样放置于烘箱内,在105℃～115℃的恒温下烘至恒重,将此时的土样质量作为绝对干燥下土样的质量,计算土样的含水率。
藤田龍之等[11]研究了3种不同最大粒径土样,测试土样含水率所需的最少土样质量,及不同加热温度对含水率的影响。而没有分析蒙脱石这种特殊微观分子结构的物理化学性质对膨润土持水性的影响。
本文利用土-水相互作用的机理,认为在测定黏土的含水率时,应将烘箱的设置温度由110℃±5℃提高到150℃,并且在测试蒙脱石含量较高的膨润土含水率时,土样自取出烘箱后应在30 s内测定。先用X射线衍射（XRD）测定了7种土样的矿物成分,再利用同步热分析仪对7种土样进行了微商热重法分析（DTG）和热重分析（T-G）分析。当土样中蒙脱石、伊利石矿物含量越高,脱去土样吸附水的温度需越高。为非饱和土测试高吸力条件下的土水特征曲线提供理论依据。
1. 土-水相互作用机理
黏土的主要成分是黏土矿物,有的黏土主要含有一种黏土矿物,其它黏土矿物含量较少,如膨润土就是以蒙脱石为主要成分的黏土,其物理化学性质主要取决于蒙脱石的属性和含量。有相当多的黏土则是多种黏土矿物的混合物。黏土中除黏土矿物以外,还有长石、石英、方解石等非黏土矿物存在。
蒙脱石一般由含铝硅酸盐矿物火山灰在高温环境下经风化作用、热液蚀变等作用生成的。层状硅酸盐Al-OH八面体中的三价Al元素被1价Na元素或2价Ca元素置换,使得蒙脱石带有多余的负电荷。这些多余负电荷可由晶格中别处的其它离子的置换来补偿,或用单位晶层底面吸附阳离子来达到平衡,即该黏土矿物具有阳离子交换性能。在酸性环境长期风化条件下,蒙脱石会逐渐变成高岭土,在富钾的碱性介质环境下,蒙脱石则生成伊利石。
土-水相互作用的机理主要有以下4种[12]：①表面的液态自由水。这种水在稍高于室温的条件下就可全部蒸发掉。②层间吸附水。处于晶层底面的取向排列的偶极性水和交换性阳离子吸附的阳离子水化膜。这种水一般距蒙脱石矿物表面8～20 Å的范围内,其密度、黏滞度比液态水要大,特别是强结合水不能流动,密度大于1 g/cm3,沸点高于100℃。③结晶水。主要为碳酸盐类结晶水,如Na2(CO3)·10H2O；硫酸盐类结晶水,如Ca(SO4)·2H2O。由于在不同的矿物的晶格中,水分子结合的紧密程度不同,因此结晶水脱离晶格所需的温度也就不同,但一般不超过600℃,通常为100℃～200℃。④结构水。主要为层状硅酸盐矿物的基本构造单位Al—(O,OH)八面体中的OH-,其脱水温度因构造不同而已一般在500℃以上脱出较多,在800℃左右基本脱净。
2. 试验方案
2.1 XRD试验
为了测试土样的矿物成分,将土样研磨后过0.25 mm筛,放入105℃烘箱内烘6 h,冷却后,放入室内静置10 d,让土样充分与空气中的水汽平衡,再用XRD测试其物相,扫描角度θ为3°～60°,扫描速度2°/min。
台州滨海软土取自台州市聚集区深度0.5 m处,上海软土取自浦东第4层,高岭土为福建产的商品高岭土。
图1为7种土样在105
℃ 下烘6 h后的XRD图,从图1（a）中可以看出,台州滨海软土主要成分为长石（2θ= 13.92°,对应的d值为6.36 Å）和石英（2θ= 26.62°,对应的d值为3.35 Å）；图1（b）中可知,上海软土主要成分为石英和长石；图1（c）中可看出,广西红黏土主要含有蒙脱石、伊利石和高岭土（2θ= 12.4°,对应的d值为7.15 Å）；图1（f）中可看出,高庙子钠基膨润土（GMZ07-Na）主要成分为蒙脱石（2θ= 5.91°,对应的d值为15.0 Å）；图1（g）中可看出,高庙子钙基膨润土（GMZ-Ca）主要成分为蒙脱石（2θ= 5.7°,对应的d值为15.5 Å）。这7种土样的各种矿物成分的含量如表1所示。由表1可知,福建高岭土和上海软土主要矿物为石英、长石和云母,这些矿物不具有膨胀晶体格架；高庙子钠基膨润土和高庙子钙基膨润土含有大量的蒙脱石矿物,为高膨胀性土。![]()
图 1 7种烘干土样去除背底的XRDFigure 1. X-ray diffraction profiles of background subtracted for 7 samples drying at 105℃表 1 7种土样矿物成分和物理参数Table 1. Physical properties and mineral compositions of seven samples物化属性 台州滨海软土 上海软土 福建高岭土 广西红黏土 南阳膨胀土 GMZ07-Na[16] GMZ-Ca 液限/% 61.0 44.5[13] 48.1 77.8[14] 38.8[15] 276 99[18] 塑限/% 36.3 22.4[13] 30.7 42.1[14] 17.2[15] 37 41[18] 塑性指数 24.7 22.1[13] 17.4 35.7[14] 21.6[15] 239 58[18] 蒙脱石含量/% 1.0 — — 4.1 6.7 62 73~82[17] 伊利石含量/% 8.9 — — 3.2 3.6 — 1.0[17] 高岭石含量/% — — 92.2 56.8 4.4 — — 角闪石含量/% 1.1 0.9 — — 1.6 — — 绿泥石含量/% 13.0 17.6 — — — — — 石英含量/% 46.7 47.8 3.0 23.8 66.9 25 14~20[17] 长石含量/% 23.4 19.8 2.8 4.7 16.8 6 1~6[17] 云母含量/% — 11.2 2.0 — — — — 赤铁矿含量/% — — 7.4 — — — 方解石含量/% 2.6 1.3 — — — — — 白云石含量/% 3.3 — — — — — — 2.2 热重分析和微商热重法分析
将上述7种土样研磨,过0.25 mm的筛,再放入恒温干燥箱内,设置105℃烘干24 h取出,立刻将土样装入密封袋内密封,再利用同步热分析仪进行热重分析（T-G）和微商热重法分析（DTG）试验。试验测试温度为20℃～1200℃,升温速度20℃/min。
图2为7种土样的热重分析（T-G）和微商热重法分析（DTG）。因高纯度高岭土矿物的脱水曲线到400℃左右都几乎是平的,表示失去的水很少。它的脱水作用主要在400℃～600℃间发生,失去OH结构水,在微商热重法分析（DTG）曲线表现为强烈的、尖锐的吸热峰；伊利石在200℃～500℃逸出结构水；蒙脱石在500℃～600℃使结构水迅速逸出。
![]()
图 2 7种土样热重和微商热重法分析Figure 2. Results of thermogravimetry and derivative thermo-gravimetry tests on seven clays从图2（a）可知,台州滨海软土从20℃～73℃失重较快,在45℃时有一个吸热峰,达到最大失重速率0.0258 %/℃,在这个区间逸出的是矿物表面的液态自由水；在300℃～655℃又有一个快速的失重段,在634℃时又有一个吸热峰,达到最大失重速率0.024%/℃,在此区间逸出的是绿泥石和蒙脱石的吸附水；在821℃有一个反向的放热谷,为绿泥石生成橄榄石。
从图2（b）可知,上海软黏土在30℃失重很快,最大失重速率0.039%/℃,主要逸出的是矿物表面的自由水。500℃～635℃,失重较快,在645℃有一个强烈的、尖锐的吸热峰,此时最大失重速率为0.03%/℃,失去结构水,矿物结构破坏,形成新的矿物。
从图2（d）可知,广西红黏土在28℃～100℃失重较快,在43.5℃有一个吸热峰,此时最大失重速率为0.0449%/℃,主要逸出的是矿物表面的自由水和弱结合水。100℃～280℃,形态平缓且宽,土样质量几乎不变。280℃～780℃,失重很快,在323℃有一个小的吸热峰,其失重速率为0.0197%/℃,在484.4℃有一个较大吸热峰,其失重速度为0.0523%/℃,323℃的失重速度与484.4℃的失重速度比值为0.377,约为三分之一,失去强结合水膜。在1012℃和1060℃有2个放热峰,此时失去结构水,形成新的矿物。
从图2（e）可知,南阳膨胀土从26℃～178℃失重较快,在54℃,121℃处有2个吸热峰,其失重速率分别为0.0581%/℃和0.0127%/℃,第二个吸热峰约为第一个吸热峰的五分之一,主要逸出的是矿物表面的自由水和弱结合水。在267℃、431℃有2个吸热峰,其失重速率分别为0.0066%/℃和0.0124%/℃,第一个吸热峰约为第二个吸热峰的二分之一,失去结构水。从图2（f）可知,高庙子钠基膨润土从20℃～134℃失重较快,在52℃,118℃,200℃处有3个吸热峰,第二个吸热峰约为第一个吸热峰的四分之一,主要逸出的是矿物表面的自由水和弱结合水。134℃～500℃,形态平缓且宽。500℃～700℃,失重很快,在637℃有一个强烈的、尖锐的吸热峰,此时最大失重速率为0.017%/℃,失去结构水。
从图2（g）可知,高庙子钙基膨润土从20℃～145℃失重较快,在68℃,130℃时有吸热峰,第二个吸热峰约为第一个吸热峰的三分之一,主要逸出的是矿物表面的自由水和弱结合水。145℃～500℃,形态平缓且宽。350℃～635℃,失重很快,在633℃有一个强烈的、尖锐的吸热峰,此时最大失重速率为0.016%/℃,失去结构水。
按照现行土工试验规范和本文提出测试温度的要求,计算105℃,150℃和200℃测的干燥土样为绝对干燥土样质量,分别计算3种温度下的含水率,其结果汇总如表2所示。由表可知,对于不含蒙脱石矿物的上海软土、福建高岭土,主要水分为矿物表面液态自由水,所以105℃,150℃和200℃对应的含水率差别不大。
表 2 7种土样含水率对比Table 2. Comparison of water content for seven samples(%) 土样 w1 w2 w3 w2 -w1 w3 -w1 上海软土 2.06 2.32 2.52 0.26 0.46 福建高岭土 1.29 1.43 1.57 0.14 0.28 台州滨海软土 2.16 2.35 2.52 0.19 0.36 广西红黏土 2.72 3.42 3.93 0.70 1.21 南阳膨胀土 4.35 4.89 5.14 0.55 0.79 GMZ07-Na 3.81 4.42 4.59 0.61 0.78 GMZ-Ca 3.85 4.96 5.42 1.10 1.39 注： w1 ,w2 ,w3 分别为105℃,150℃,200℃计算得到的含水率。因台州滨海软土蒙脱石含量只有1%,层间结合水化膜极少,因此105℃与150℃,150℃与200℃对应的含水率差分别只有0.19%和0.36%,说明超过105℃再增加温度对含水率的影响较小。而蒙脱石含量较高的GMZ07-Na在105℃与150℃,150℃与200℃对应含水率差值分别达到了0.61%和0.78%,GMZ-Ca则分别为1.10%和1.39%,说明当土样中的蒙脱石含量较高时,升高温度对含水率的影响较大。由试验结果可知,这7种土样在150℃与200℃下得到的含水率差值比较小,而在105℃与150℃下的含水率差值比较大。钠基膨润土105℃与150℃对应含水率差值没有钙基膨润土的大,主要原因是钠基膨润土每个晶胞所带的净电荷没有钙基的大,使得钠基膨润土矿物表面与氢键黏结力没有钙基膨润土的大,只吸附一层水膜,而钙基膨润土吸附了二层水膜。已有资料证明,黏土矿物的吸附水量（强结合水）主要取决于交换性阳离子的成分：Al3+>Mg2+>Ca2+>Ba2+>Li+>Na+>K+,交换阳离子成分不仅影响吸附水的总量,而且也影响其能量的状态,在其它条件相同时二价离子比一价离子对吸附水膜控制得更牢些（Martin[19],Mitchell[20]）。
3. 结论和建议
本文通过对7种土样进行XRD分析,得到这7种土样的矿物成分,并通过热重和微商热重分析,对105℃,150℃和200℃下的试验数据进行含水率计算分析,可得到如下结论：
（1）台州滨海软土、上海软土、高岭土的吸热峰数量较少,且在100℃内；而蒙脱石含量高的高庙子钠基膨润土呈现3个吸热峰（第一个吸热峰约52℃,第二个吸热峰约120℃,第三个吸热峰为200℃）,高庙子钙基膨润土呈现双吸热峰（第一个吸热峰约70℃,第二个吸热峰130℃）。
（2）不含蒙脱石矿物成分的土样,在105℃,150℃和200℃下,测得的含水率差别不大。而蒙脱石矿物成分含量较高的土样,在105℃和150℃下,测得的含水率差别比较大,150℃与200℃下的含水率差别不大。
（3）通过7种土样试验数据分析,对于不膨胀性土测试含水率时烘箱温度设置为110℃±5℃,而膨胀性土烘箱温度设置为150℃为宜。
-
![]()
图 3 渠道沿线地表全年气温分布曲线（2013年—2014年）
Figure 3. Distribution curves of annual temperature of surface along the channel (2013-2014)
![]()
图 9 100倍下素膨胀土和8%mPCM改良土的SEM照片
Figure 9. SEM photos of 100 times plain expansive soils and 8% mPCM-modified soils
![]()
图 10 10%mPCM改良土微观形态图
Figure 10. Microscopic morphology photos of 10% mPCM-improved soils
![]()
图 12 试样面孔隙度随冻融循环次数的变化
Figure 12. Variation of porosity of sample surface with number of freeze-thaw cycles
![]()
图 13 冻融循环下mPCM改良土微观结构演化示意图
Figure 13. Schematic diagram of microstructural evolution of mPCM-modified soils under freeze-thaw cycles
表 1 膨胀土的基本物理性质
Table 1 Basic physical properties of expansive soils
Gs ρdmax/(g·cm-3) wop/% wL/% wP/% IP 2.70 1.71 18.4 52.6 18.4 34.2 
下载: 导出CSV
表 2 环境温度简化控制过程
Table 2 Simplified control process of ambient temperature
阶段 温度/℃ 持续时间/h 冻结阶段 阶段1 0~-20 3 阶段2 -20~-20 2 阶段3 -20~0 3 融化阶段 阶段1 0~22 6 阶段2 22~22 4 阶段3 22~0 6
下载: 导出CSV
-
[1] 朱洵, 蔡正银, 黄英豪, 等. 湿干冻融耦合循环作用下膨胀土力学特性及损伤演化规律研究[J]. 岩石力学与工程学报, 2019, 38(6): 1233-1241. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSLX201906014.htm ZHU Xun, CAI Zheng-yin, HUANG Ying-hao, et al. Study on the mechanical properties and damage evolution of expansive soils under the coupled cycle of wet-drying and freeze-thaw[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2019, 38(6): 1233-1241. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSLX201906014.htm
[2] LIU J K, CHANG D, YU Q M. Influence of freeze-thaw cycles on mechanical properties of a silty sand[J]. Engineering Geology, 2016, 210: 23-32. doi: 10.1016/j.enggeo.2016.05.019
[3] 蔡正银, 朱洵, 黄英豪, 等. 冻融过程对膨胀土裂隙演化特征的影响[J]. 岩土力学, 2019, 40(12): 4555-4563. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201912001.htm CAI Zheng-yin, ZHU Xun, HUANG Ying-hao, et al. The influence of freeze-thaw process on the evolution characteristics of expansive soil cracks[J]. Rock and Soil Mechanics, 2019, 40(12): 4555-4563. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201912001.htm
[4] ZHOU Z W, MA W, ZHANG S J, et al. Effect of freeze-thaw cycles in mechanical behaviors of frozen loess[J]. Cold Regions Science and Technology, 2018, 146: 9-18. doi: 10.1016/j.coldregions.2017.11.011
[5] 蔡正银, 朱洵, 黄英豪, 等. 湿干冻融耦合循环作用下膨胀土裂隙演化规律[J]. 岩土工程学报, 2019, 41(8): 1381-1389. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201908002.htm CAI Zheng-yin, ZHU Xun, HUANG Ying-hao, et al. Evolution rules of fissures in expansive soils under cyclic action of coupling wetting-drying and freeze-thaw[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2019, 41(8): 1381-1389. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201908002.htm
[6] AL-MUKHTAR M, KHATTAB S, ALCOVER J F. Microstructure and geotechnical properties of lime-treated expansive clayey soil[J]. Engineering Geology, 2012, 139/140: 17-27. doi: 10.1016/j.enggeo.2012.04.004
[7] 谭罗荣. 膨胀土地基强夯处理效果的研究[J]. 岩土力学, 1990, 11(3): 39-46. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX199003005.htm TAN Luo-rong. Effect of powerful ramming to foundation of expansive soil[J]. Rock and Soil Mechanics, 1990, 11(3): 39-46. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX199003005.htm
[8] 谢永利, 刘新荣, 晏长根, 等. 特殊岩土体工程边坡研究进展[J]. 土木工程学报, 2020, 53(9): 93-105. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TMGC202009011.htm XIE Yong-li, LIU Xin-rong, YAN Chang-gen, et al. Research progress of special soil and rock engineering slopes[J]. China Civil Engineering Journal, 2020, 53(9): 93-105. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TMGC202009011.htm
[9] ELIF ORAKOGLU M, LIU J K, NIU F J. Dynamic behavior of fiber-reinforced soil under freeze-thaw cycles[J]. Soil Dynamics and Earthquake Engineering, 2017, 101: 269-284. doi: 10.1016/j.soildyn.2017.07.022
[10] TOKSÖZ HOZATLıOĞLU D, YıLMAZ I. Shallow mixing and column performances of lime, fly ash and gypsum on the stabilization of swelling soils[J]. Engineering Geology, 2021, 280: 105931. doi: 10.1016/j.enggeo.2020.105931
[11] ZHOU S Q, ZHOU D W, ZHANG Y F, et al. Study on physical-mechanical properties and microstructure of expansive soil stabilized with fly ash and lime[J]. Advances in Civil Engineering, 2019, 2019: 1-15.
[12] 吴建涛, 姚开想, 杨帅, 等. 引江济淮工程膨胀土水泥改性剂量研究[J]. 岩土工程学报, 2017, 39(增刊1): 232-235. doi: 10.11779/CJGE2017S1046 WU Jian-tao, YAO Kai-xiang, YANG Shuai, et al. Cement amount of modified expansive soils in water diversion project from Yangtze River to Huaihe River[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2017, 39(S1): 232-235. (in Chinese) doi: 10.11779/CJGE2017S1046
[13] VIGNESWARAN V S, KUMARESAN G, DINAKAR B V, et al. Augmenting the productivity of solar still using multiple PCMs as heat energy storage[J]. Journal of Energy Storage, 2019, 26: 101019. doi: 10.1016/j.est.2019.101019
[14] CHOI S H, PARK J, KO H S, et al. Heat penetration reduction through PCM walls via bubble injections in buildings[J]. Energy Conversion and Management, 2020, 221: 113187. doi: 10.1016/j.enconman.2020.113187
[15] JIANG L, ZHANG H Y, LI J W, et al. Thermal performance of a cylindrical battery module impregnated with PCM composite based on thermoelectric cooling[J]. Energy, 2019, 188: 116048. doi: 10.1016/j.energy.2019.116048
[16] BENTZ D P, TURPIN R. Potential applications of phase change materials in concrete technology[J]. Cement and Concrete Composites, 2007, 29(7): 527-532. doi: 10.1016/j.cemconcomp.2007.04.007
[17] SAKULICH A R, BENTZ D P. Increasing the service life of bridge decks by incorporating phase-change materials to reduce freeze-thaw cycles[J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2012, 24(8): 1034-1042. doi: 10.1061/(ASCE)MT.1943-5533.0000381
[18] MAHEDI M, CETIN B, CETIN K S. Freeze-thaw performance of phase change material (PCM) incorporated pavement subgrade soil[J]. Construction and Building Materials, 2019, 202: 449-464. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2018.12.210
[19] 谭娇, 丁建丽, 张钧泳, 等. 1961—2014年新疆北部地区气温时空变化特征[J]. 干旱区研究, 2018, 35(5): 1181-1191. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GHQJ201805023.htm TAN Jiao, DING Jian-li, ZHANG Jun-yong, et al. Spatiotemporal variation of temperature in north Xinjiang during the period of 1961-2014[J]. Arid Zone Research, 2018, 35(5): 1181-1191. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GHQJ201805023.htm
[20] 马巍, 王大雁. 中国冻土力学研究50a回顾与展望[J]. 岩土工程学报, 2012, 34(4): 625-640. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201204009.htm MA Wei, WANG Da-yan. Studies on frozen soil mechanics in China in past 50 years and their prospect[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2012, 34(4): 625-640. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201204009.htm
[21] 黄英豪, 蔡正银, 朱锐, 等. 季冻区渠道湿干冻融离心模拟试验设备的研制[J]. 岩土工程学报, 2020, 42(7): 1181-1188. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC202007003.htm HUANG Ying-hao, CAI Zheng-yin, ZHU Rui, et al. Development of centrifuge model test equipment for canals in seasonal frozen areas under cyclic action of wetting-drying and freeze-thaw[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2020, 42(7): 1181-1188. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC202007003.htm
[22] 王大雁, 马巍, 常小晓, 等. 冻融循环作用对青藏黏土物理力学性质的影响[J]. 岩石力学与工程学报, 2005, 24(23): 4313-4319. doi: 10.3321/j.issn:1000-6915.2005.23.018 WANG Da-yan, MA Wei, CHANG Xiao-xiao, et al. Physico-mechanical properties changes of Qinghai—Tibet clay due to cyclic freezing and thawing[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2005, 24(23): 4313-4319. (in Chinese) doi: 10.3321/j.issn:1000-6915.2005.23.018
[23] HOTINEANU A, BOUASKER M, ALDAOOD A, et al. Effect of freeze-thaw cycling on the mechanical properties of lime-stabilized expansive clays[J]. Cold Regions Science and Technology, 2015, 119: 151-157. doi: 10.1016/j.coldregions.2015.08.008
[24] 陈正汉. 非饱和土与特殊土力学的基本理论研究[J]. 岩土工程学报, 2014, 36(2): 201-272. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201402002.htm CHEN Zheng-han. On basic theories of unsaturated soils and special soils[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2014, 36(2): 201-272. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201402002.htm
[25] 许雷, 刘斯宏, 鲁洋, 等. 冻融循环下膨胀土物理力学特性研究[J]. 岩土力学, 2016, 37(增刊2): 167-174. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX2016S2020.htm XU Lei, LIU Si-hong, LU Yang, et al. Physico-mechanical properties of expansive soil under freeze-thaw cycles[J]. Rock and Soil Mechanics, 2016, 37(S2): 167-174. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX2016S2020.htm
[26] PILEHVAR S, CAO V D, SZCZOTOK A M, et al. Physical and mechanical properties of fly ash and slag geopolymer concrete containing different types of micro-encapsulated phase change materials[J]. Construction and Building Materials, 2018, 173: 28-39.
[27] 唐朝生, 施斌, 王宝军. 基于SEM土体微观结构研究中的影响因素分析[J]. 岩土工程学报, 2008, 30(4): 560-565. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC200804018.htm TANG Chao-sheng, SHI Bin, WANG Bao-jun. Factors affecting analysis of soil microstructure using SEM[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2008, 30(4): 560-565. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC200804018.htm
-
期刊类型引用(5)
1. 谢万烨，刘才铭，晏长根，常洲，贾卓龙，石玉玲. 滑带土化学矿物成分与抗剪强度的关联分析. 工程地质学报. 2025(01): 86-95 . 
百度学术
2. 宋晶，方敬锐，巩文腾，唐群艳. 深圳海积软土的矿物成分及结合水特征. 中山大学学报(自然科学版)(中英文). 2023(01): 57-63 . 百度学术
3. 张庆华，孙银磊，汤连生，王玉玺，刘伟. 南沙淤泥质土微观结构及力学特征的试验研究. 工业建筑. 2021(01): 110-117 . 百度学术
4. 何建新，糟凯龙，杨海华. 塔里木河胡杨实现自我恢复的新方法探索. 水电能源科学. 2021(07): 33-37 . 百度学术
5. 方敬锐，宋晶，李学. 黏土矿物对软土结合水特征及力学性质影响的定量分析. 工程地质学报. 2021(05): 1303-1311 . 百度学术
其他类型引用(2)
计量
- 文章访问数: 360
- HTML全文浏览量: 44
- PDF下载量: 327
- 被引次数: 7
