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冻土离心模型试验机上冻结装置研制与性能测试

周洁, 郭仲秋, 石振明, 刘成君, 周华德, 班超

周洁, 郭仲秋, 石振明, 刘成君, 周华德, 班超. 冻土离心模型试验机上冻结装置研制与性能测试[J]. 岩土工程学报, 2025, 47(S1): 36-40. DOI: 10.11779/CJGE2025S10014
引用本文: 周洁, 郭仲秋, 石振明, 刘成君, 周华德, 班超. 冻土离心模型试验机上冻结装置研制与性能测试[J]. 岩土工程学报, 2025, 47(S1): 36-40. DOI: 10.11779/CJGE2025S10014
ZHOU Jie, GUO Zhongqiu, SHI Zhenming, LIU Chengjun, ZHOU Huade, BAN Chao. Development and performance testing of centrifugal model test equipment for frozen soil[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2025, 47(S1): 36-40. DOI: 10.11779/CJGE2025S10014
Citation: ZHOU Jie, GUO Zhongqiu, SHI Zhenming, LIU Chengjun, ZHOU Huade, BAN Chao. Development and performance testing of centrifugal model test equipment for frozen soil[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2025, 47(S1): 36-40. DOI: 10.11779/CJGE2025S10014

冻土离心模型试验机上冻结装置研制与性能测试  English Version

基金项目: 

教育部青年长江学者计划 Q2022101

国家重点研发计划 2023YFC3008300

国家重点研发计划 2023YFC3008305

详细信息
    作者简介:

    周洁(1986—),女,教授,主要从事冻融软土力学研究。E-mail: zhoujie1001@tongji.edu.cn

  • 中图分类号: TU445

Development and performance testing of centrifugal model test equipment for frozen soil

  • 摘要: 离心模型试验是解决大时间跨度下冻土工程问题的有效方法,但现有冻土离心模型试验装置制冷端只能起到控制温度边界功能,无法在土体内形成连续冻结墙。为模拟人工地层冻结过程中土体内管状冷源冻结过程,基于同济大学TJ-150岩土离心机,自主设计一套采用半导体制冷与可控液氮冻结的冻土离心试验装置。试验过程中,半导体制冷设备可实现对冻结墙边界温度的控制,液氮冻结装置能够实现对液氮的稳定存储和定点输送。基于此套试验装置开展了离心机微型孔压静力触探试验以探究冻融前后软土渗透系数变化规律试验,在15g离心超重力下检验了该装置的性能,并初步探究了通过离心机微型孔压静力触探装置测定软黏土冻融前后原位渗透系数差异的可行性。
    Abstract: The centrifugal model test is an effective method to solve the problem of frozen soil engineering in a long time span. But the refrigeration end of the existing centrifugal model test devices can only control the temperature boundary, and can not form a continuous freezing wall in the soil body. In order to simulate the freezing process of tubular cold source in soil during artificial formation freezing, a set of frozen soil centrifugal test equipment using semiconductor refrigeration and controlled liquid nitrogen freezing is independently designed based on the TJ-150 geotechnical centrifuge of Tongji University. Ouring the test process, the semiconductor refrigeration equipment can realize the control of the boundary temperature of the freezing wall, and the liquid nitrogen freezing devices can realize the stable storage and fixed point transportation of liquid nitrogen. Based on this set of test equipment, a centrifuge micro-pore pressure static penetration test is carried out to explore the change rules of permeability coefficient of soft soil before and after freeze-thaw. The performance of the devices is tested under 15g centrifugal super-gravity, and the feasibility of measuring the permeability coefficient of soft clay before and after freeze-thaw by using the centrifuge micro-pore pressure static penetration test devices is preliminarily explored.
  • 盾构施工参数是影响地铁隧道施工环境安全的重要因素[1],其中盾构推力是重要安全指标之一。盾构推力过小会导致盾构机难以正常推进,盾构推力过大则会引起盾构掌子面前方土体发生过大的挤压变形,甚至导致盾构偏离推进轴线[2]

    目前盾构推力通常通过经验公式估算,但是由于地质条件和建筑环境的复杂性,经验公式很难准确估算实际所需的盾构推力[3]。徐前卫等[4]分析了盾构土仓压力的分布规律,研究了掌子面阻力对盾构推力和刀盘扭矩的影响。陈仁朋等[5]提出了考虑刀盘挤土效应的盾构推力修正公式。朱合华等[6]通过模型试验研究了砂土地层中不同埋深下盾构推力与扭矩之间的关系。Deng等[7]基于驱动系统变形模型研究了盾构机姿态和推力系统配置所产生的影响。王洪新等[8]采用多元统计分析方法,建立了盾构总推力、刀盘扭矩和掘进速度之间的关系。

    现有的盾构推力估算中忽略了水浮力对盾构推力的影响,为此,本研究依托句容城际轨道盾构隧道工程,考虑浮力作用下盾构机受力特点,推导考虑水浮力作用下的盾构推力计算公式;并分析刀盘扭矩与盾构推力间的关系,获得了盾构刀盘扭矩的简易算法。

    确定盾构推力需考虑的因素众多,如土层条件、刀盘开口、盾构机与土层之间的摩擦力、盾构机的掘进速度和姿态等,因此,日本隧道标准规范[9]根据盾构外径估算盾构推力Fe

    Fe=0.25πD2P, (1)

    式中,P为开挖面单位面积经验推力。人工或半机械化开挖施工时,P取值为700~1100 kN/m2;闭胸式、土压、泥水平衡式盾构施工时,P取值1000~1300 kN/m2

    盾构推力F主要有以下6个部分组成[10]

    F=F1+F2+F3+F4+F5+F6, (2)

    式中,F1为盾构外壳与周围地层间的摩擦阻力;F2为盾构机正面阻力;F3为管片与盾尾间的摩擦力;F4为盾构机切口环的切入阻力;F5为变向阻力;F6为后接台车的牵引阻力。

    基于文献[11]顶管顶力推导方法,并考虑地下水浮力对盾壳受力的影响,对盾构机盾壳进行受力分析。盾壳的受力如图1所示。

    图  1  盾壳受力分析
    Figure  1.  Force analysis of shield shell

    盾构机受力左右对称,因此在计算时仅对盾壳右侧受力进行计算,在角度为θ的圆周上取微面ds,对应ds的圆心角为dθ,设作用ds上的垂直土压力dNZ1

    NZ1=γ(H+D2D2sinθ)    (0π2),
    NZ2=γ(H+D2D2sinθ)-ρgDsin(θ-π)  (3π2~2π)

    积分可得上部垂直土压力和水平土压力产生的正压力:

    NZ1=π8γD(H+D2)16γD2,
    NX1=π8γKD(H+D2)112γD2

    下部垂直土压力和水平土压力产生的正压力为

    NZ2=π8γD(H+D2)16γD213γD2Kρ ,NX2=π8γKD(H+D2)112γD216γD2Kρ ,F1=γDfπ2[(1+K)(H+D2)D3(2+K)      13Dρg(2+K)]+f(mπ4D2L)  } (3)

    式中,γ为土体浮重度;NZ1为盾壳上部土压;NZ2为盾壳下部土压;m为盾构机自重;L为盾壳长度;f为盾壳与土体的摩擦系数,取值0.15。

    盾构机推进过程中的正面阻力,水浮力仅仅影响土体重度,因此F2的表达式为[10]

    F2=14πD2γ(1α0)KHC (4)

    式中 K为静止土压力系数;HC为地面到盾构机轴线距离;γ为土体浮重度;α0为刀盘开口率。

    盾构推力F中,F1g与F2占总推力的90%以上[10],为简化起见,盾构总推力的简化计算公式为

    F=F1+F20.9 (5)

    东大街站—句容河区间段下穿句容河,双线侧穿绕避句容河南门桥,桥桩直径为1.5 m,桩长34 m,桩体埋深为27 m。盾构隧道左、右线均位于#2桥墩桥桩外侧,且盾构外边缘与桩基的最短距离分别为4.04,4.31 m。图2为句容河南门桥现场桩基位置图,每排桩基共有8根桩体。

    图  2  盾构隧道侧穿桥桩位置图
    Figure  2.  Position of shield tunneling crossing a bridge

    盾构隧道断面位于中等风化粉砂质泥岩中,上部为强风化粉砂质泥岩、含碎石粉质黏土及淤泥质填土等,属弱—微透水层,地表水对工程影响较小。本区间段采用土压平衡盾构,刀盘开口率为40%,盾构刀盘切削直径为6.48 m,盾构管片外径为6.2 m,隧道埋深在9.62~22.2 m。左线下穿句容河段为760环~845环,右线下穿句容河段为770环~867环。

    为了控制盾构近接线施工对临近桥梁桩基的影响,应该严格控制盾构在下穿段的总推力。盾构机质量为350 t,盾壳长度为9.3 m,土层平均重度为18.2 kN/m3,下穿区域稳定水位埋深约2.1~2.9 m。

    图3为经验推力公式(1)、考虑水浮力影响的盾构推力公式(5)和现场实测推力的对比曲线。从图中可以看出经验公式计算的推力是一成不变的,下穿河道段的推力与现场实测推力相差较大。式(5)除盾构停机因素导致的推力显著增大外,其余区间段与实测数据吻合良好。因此,计算水位线以下的盾构推力可以采用式(5)。

    图  3  盾构推力曲线
    Figure  3.  Curves of shield thrust

    盾构机刀盘扭矩与地层条件(土质和埋深)、刀盘切削方式、和掘进速度等因素有关。土压平衡盾构机刀盘的滚刀主要用于硬岩的切削,切刀主要用于软土地层的切削,因此复合地层刀盘切削地层的抗力主要有以下两个主要部分组成[5],即

    T=T11+T12, (6)

    式中,T11为盘形滚刀的切削扭矩,T12为切刀的切削扭矩。

    图4为东句区间盾构推力与刀盘扭矩的关系曲线,从图4中可以看出,盾构扭矩的变化规律与盾构推力的变化规律相同,推力与扭矩之间存在显著的相关性。为了消除偶然因素的影响,参数分析时同一盾构推力对应5个及以上刀盘扭矩的点为满足取点要求,且盾构推力对应多个扭矩时取扭矩的平均值。从图5中可以看出,盾构扭矩与盾构推力存在显著的线性关系。对盾构推力与扭矩进行线性拟合,盾构扭矩的计算可以采用式(6)进行计算,拟合曲线的可靠度为0.91,说明盾构推力与扭矩之间存在显著的相关性。土压平衡盾构在切削土体过程中的刀盘扭矩与盾构推力密切相关,可以采用盾构推力对扭矩进行较为精准的计算。

    T=275.9+1.36F, (7)
    图  4  盾构推力与刀盘扭矩
    Figure  4.  Shield thrust and cutter head torque
    图  5  盾构推力与刀盘扭矩关系曲线
    Figure  5.  Relationship between shield thrust and torque of cutter head

    式中,F为盾构推力,T为盾构扭矩,R2=0.91。

    采用理论分析和现场实测相结合的方法,获得了考虑地下水浮力影响的盾构隧道掘进过程中推力简化计算公式,并结合现场实测数据分析了盾构推力与扭矩之间的关系。

    (1)盾构推力计算中水的浮力通常被忽略,导致计算的盾构推与实际值不符。因此推导考虑水浮力影响下的盾构推力计算公式,通过与施工现场盾构推力对比可知,考虑水浮力的计算公式与现场监测数据吻合良好。

    (2)盾构推力与刀盘扭矩之间存在显著的线性关系,同一区间段盾构扭矩可以根据与推力的拟合公式进行计算。

  • 图  1   冻土离心模型试验机上冻结装置

    Figure  1.   Photo of centrifugal model test equipment for frozen soil

    图  2   自增压压力储罐及控制阀门

    Figure  2.   Self-boosting pressure tank and control valve

    图  3   半导体制冷系统及制冷面结构

    Figure  3.   Semiconductor refrigeration system and structure of refrigeration surface

    图  4   保温模型试验箱

    Figure  4.   Insulation model test chamber

    图  5   软黏土冻融离心模型试验流程图

    Figure  5.   Flow chart of freeze-thaw centrifugal model tests on soft clay

    图  6   冻结软黏土分布示意图

    Figure  6.   Distribution of frozen soft clay

    图  7   冻土离心试验温度监测数据

    Figure  7.   Temperature data of centrifugal model tests on frozen soil

    图  8   孔压静力触探探点及温度探点分布图

    Figure  8.   Distribution of measuring points for CPTU and temperature

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出版历程
  • 收稿日期:  2025-04-05
  • 网络出版日期:  2025-07-09
  • 刊出日期:  2025-06-30

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