Influencing factors and action mechanism of in-situ thermal reinforcement of dispersive soil
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摘要: 分散土是一种水敏性特殊土，常采用石灰等土壤固化材料进行改性处理，但是对于边坡工程，由于改性处理的施工工艺复杂，使得改性成本较高且效果往往达不到设计要求。通过泥球、碎块、针孔、双相对质量密度计等分散性判别试验以及微观结构检测、X射线衍射、红外光谱分析等微观试验，研究了原位热力加固分散土的影响因素及其作用机理。试验结果表明，温度、加热时间、压实度对热力加固分散土具有显著的影响。随着温度的升高、加热时间的延长、压实度的增加，分散土的分散性逐步减弱，直至消除。加热温度低于200℃时，分散土的分散性虽然减弱，但具有可逆性；高于200℃以上时，分散土彻底失去分散性，且具有不可逆性。分散土经过高温处理后，通过颗粒失水凝聚、盐矿物形变胶结等作用，使得颗粒团聚结构增强，水溶性离子溶出量减少，土体碱性降低，双电层厚度减小，进而土颗粒间的引力大于斥力，分散性减弱甚至消失。研究结果表明，原位热力加固技术是一项很有前景的特殊土边坡稳定处置技术。Abstract: The dispersive soil is a kind of special water sensitive soil, which is often modified with lime and other soil solidification materials. However, for slope engineering, due to the complex construction process of modification treatment, the cost is high and the effects often fail to meet the design requirements. The influencing factors and action mechanism of in-situ thermal reinforcement of dispersive soil are studied through the dispersion discrimination tests such as mud ball, fragment, pinhole and double-hydrometer, as well as the micro tests such as microstructure detection, X-ray diffraction and infrared spectrum analysis. The test results show that the temperature, heating time and degree of compactness have significant effects on the thermal reinforcement of the dispersive soil. With the rise of the temperature, the extension of the heating time and the increase of the compactness, the dispersibility of the dispersive soil decreases gradually until it is eliminated. When the heating temperature is lower than 200℃, the dispersity of the dispersive soil is weakened, but it is reversible. When the temperature is higher than 200℃, the dispersibility of the dispersive soil is completely lost and irreversible. After high temperature treatment, through the condensation of dehydrated particles and the deformation and cementation of salt minerals, the particle agglomeration structure is enhanced, the dissolution of water-soluble ions is reduced, the soil alkalinity is reduced, and the thickness of electric double-layer is reduced. Then, the gravity between soil particles is greater than the repulsion, and the dispersion is weakened or even disappears. This study indicates that the in-situ thermal reinforcement technology is a promising technology for the stability of problematic soil slopes.
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Keywords:
- dispersive soil /
- thermal reinforcement /
- heating temperature /
- microstructure /
- action mechanism
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0. 引言
对隧道漏水漏砂等问题的防治,工程上多采用注浆的方法进行抢险,常见的浆液分为有机注浆材料和无机注浆材料[1],浆液在注入后将面临复杂的地质水文条件,在动水的环境下极易被水冲走,大大降低堵漏效果。堵漏注浆工程中对浆液原料的物理性质及化学性质要求极高,凝结时间、动水留存率和堵水比等指标常用来评价注浆材料堵漏性能优劣。目前,国内外进行了不同配比的双液浆、聚氨酯等浆液的物理、化学性质及堵水试验的研究,通过长时间对扩散机制及注浆机理的研究,浆液除了需要有抗水冲刷能力外,还需要能够在短时间内具备一定强度,从而达到堵水效果。
本文主要介绍自主研发的隧道渗漏注浆模拟装置,并对高分子材料、马丽散、双液浆、双组份水反应类聚氨酯、膏状浆液与水玻璃混合物、高分子材料与双液浆混合物等6种材料的堵水效果进行研究,并提出堵水比量化评价系数,在同一装置及环境条件下进行不同材料的堵水效果与堵漏机理的对比及分析,并探究水压对注浆堵水效果的影响。
1. 试验设计
1.1 试验装置设计
针对目前实际工程中隧道渗漏状况,笔者设计了小型注浆试验装置来模拟不同注浆材料在实际注浆工程中的注浆效果,通过对比试验现象及数据,来比较6种材料的注浆性能,分析其堵漏机理；试验装置整体设计如图1,试验装置分为4个系统,分别为注水系统、注浆系统、收集系统及模型箱,4个系统相互连接形成整个系统的液体流动路径；注浆系统又分为单液浆注浆系统和双液浆注浆系统,具体试验装置整体设计图以及3D模型箱、实物模型箱如图1。
下面分别对4个系统进行介绍,具体如图1（a）：
（1）注水系统：共有3个主要试验装置,分别为吊起后的加压储水箱A,水泵B以及地面上的储水箱C。通过将水箱A吊起至不同高度来模拟不同水压高度,以此来改变注入模型箱的水压力；水箱A共接入四根管道,一根管道与水管相连,试验前将水注入箱内,两根管道与外界形成水循环,一根管道向模型箱注水。储水箱C是整个系统的水源,水泵将水注入水箱A中,从而带动整个试验装置的液体流动。
（2）模型箱：模型箱用来模拟隧道渗水、渗漏状态,其下部为注水与注浆空间,水通过三角折板进入三角空间,浆液通过注浆泵进入三角空间,水和浆液通过裂缝向上流,然后流入水箱。模型箱大部分为透明板,可以清楚直观地观察箱内浆液反应情况,并通过试验现象及数据来分析不同浆液堵漏的机理。
（3）注浆系统：注浆系统分为单液浆注浆系统和双液浆注浆系统,注浆系统将储存箱F中的浆液注入到模型箱中,使浆液在模型箱中反应。
（4）收集系统：收集系统水箱D连接着模型箱,将模型箱中的水与渗漏出的浆液收集其中。
1.2 试验操作流程
连接仪器,准备注浆液。将加压水箱A提升至目标高度,打开阀门1将水储存于储水箱C,关闭其余阀门；打开水泵,将水提升至加压水箱A；待加压水箱溢水管开始出水,打开阀门2,并开始记录流量计读数；模型箱中充满水后,开始进入渗漏状态,保持记录,等待出水口水流稳定；打开阀门3,开启注浆泵E,将浆液储存箱F中的浆液注进模型箱,保持记录流量计读数；出水口流量稳定或浆液注完后试验结束,停止计数；关闭阀门3和注浆泵,关闭水泵B和阀门2,关闭阀门1；清理试验装置,分析数据,准备下一次试验。
1.3 堵水比定义
本文根据试验装置特点定义堵水比n来反应不同浆液的堵水效果,本试验测试不同注浆材料试验时注水速率的变化,以此作为评价不同注浆材料堵水效果的指标。试验过程中在进水管处安装电子流量计,准确测量整个试验过程注水流速的变化,并测试注浆稳定后的堵水比,令n=（渗漏流速平均值
注浆稳定后渗漏流速平均值）/渗漏流速平均值。 2. 试验过程及试验数据整理
2.1 试验材料
下面分别介绍6种试验注浆材料。
高分子材料：白色粉末,遇水3～5 s即可反应,体积膨胀约80～100倍；马丽散：由甲液与乙液组成,几十秒后膨胀15～20倍,无水反应后可抵抗压力25～38 MPa,而吸水反应后抗压能力介于15～25 MPa,其浆液黏度低,可以很好地渗入细小裂缝中,成型后具有较好的黏合能力；双液浆：由水泥浆和水玻璃组成的双组份材料,根据研究表明[2-3],为达到最优的注浆效果,水灰比取1.0；双组份水反应类聚氨酯：通过对注浆材料的不断研究[4-5],逐步开发聚氨酯等有机材料,本次试验采用双组份水反应类聚氨酯,混合后遇水反应迅速,体积膨胀近10倍；膏状浆液+水玻璃：自主研发新型注浆材料,原料为水泥、粉煤灰、膨润土、泥浆4种材料按照一定比例混合而成,并与水玻璃混合进行本装置试验；高分子吸水材料+双液浆：自主创新地将两种材料混合注入试验装置,先注高分子材料,后注双液浆。
2.2 试验分组及过程
本次试验共选取两组变量,6种不同注浆材料和两个高压水箱高度,一共9组试验（其中高分子材料、马丽散、双液浆3种材料进行3 m和5 m两种水头的对比试验）,具体试验分组见表1。
表 1 试验分组表Table 1. Test scheme试验编号 注浆材料 水头/m 1 高分子吸水材料 3 2 高分子吸水材料 5 3 马丽散 3 4 马丽散 5 5 双液浆 3 6 双液浆 5 7 双组份水反应类聚氨酯 3 8 膏状浆液+水玻璃 3 9 高分子吸水材料+双液浆 3 试验分为3个阶段：注水阶段—渗漏阶段—注浆阶段,结束注浆后,模型箱中的缝隙有不同程度的封堵,与堵水比n均可反应注浆后的封堵效果。
2.3 数据整理及分析
观察试验1至试验4组数据可以看出,开始注水时,此时浆液尚未注入,只研究水头对试验效果的影响。可以看出水箱高度越大,注水速度越大,渗漏速度越大,其差值也越大。在开始渗漏时,流速有大幅度减小,可以用渗漏发生后的注水速度模拟隧道的渗漏速度。
注浆结束稳定后,通过分析6种材料的注浆后堵水比n（见表2）可以看出,聚氨酯堵水效果较好,在动水情况下反应速度快、膨胀率大、且成型后具有一定强度,成功将注水端的水流压成倒流；高分子吸水材料与双液浆混合注入方式也有较好的堵漏效果,堵漏程度远优于传统双液浆。9组试验具体数据见图2。
表 2 各注浆材料堵水比Table 2. Water plugging ratio of grouting materials注浆材料 堵水比/% 水头3 m 水头5m 高分子吸水材料 38.4 31.7 马丽散 57.5 43.0 双液浆 40.6 36.1 聚氨酯 100.0 — 膏状浆液 44.2 — 高分子+双液浆 85.0 — 3. 试验现象及堵漏机理分析
3.1 试验现象
高分子吸水材料：材料遇水反应速度极快,形成类似于碎果冻形状的白色透明物质,但是成型后强度很小,水流仍能穿过浆液从裂缝中流走。
马丽散：由于成型后的马丽散密度小于水的密度,所以漂浮在水上面,对于上部的裂缝有比较好的堵漏效果,在本次试验中,有不错的堵水效果。
双液浆：浆液注入后模型箱内的水变浑浊,双液浆在动水情况下成型较慢,很大一部分随着水流在裂缝中流走,成型后的双液浆固体首先在水下部沉积,然后向上部堆积。
聚氨酯：由于材料密度小于水,浆液从上向下进行反应,迅速膨胀,导致了注水口水倒流的情况。
膏状浆液：膏状浆液与水玻璃注入试验装置中,浆液迅速下沉至三角区下部,三角区外部分的水依然保持较清澈透明,这是膏状浆液与双液浆试验现象的不同之处；对比膏状浆液与双液浆,膏状浆液动水留存率较传统双液浆好很多,不容易被水冲散。
高分子吸水材料+双液浆：首先将高分子材料注入装置,进水速度有所减缓,然后向装置内注入双液浆,三角区内立刻由白颜色变为黑色浑浊空间。
3.2 不同材料堵漏机理分析
根据6种试验材料物理化学性质不同,结合具体试验现象及数据,得出6种材料的堵漏机理如下：
高分子材料、双液浆、膏状浆液+水玻璃、高分子+双液浆：以上4种材料吸水后密度大于水,随着浆液的注入,成型后的浆液在模型箱模拟渗漏空腔三角区部位从下慢慢堆积直至达到最上面裂缝处位置,将裂缝堵住。
马丽散、聚氨酯：这两种材料均为油性材料,密度均小于水的密度,注入模型箱后浮在水表面,在三角区内反应并且从上向下进行膨胀从而达到封堵效果；本装置裂缝在上部（模拟隧道外注浆）,故此两种材料初步反应时就可以将裂缝部分堵住,所以在本试验中有较好的封堵效果,材料反应机理及封堵示意图如图3。
高分子与双液浆混合注入这种方式有较好的堵漏效果,由于先注入高分子延缓了水流并且将三角区用非液态物质塞满,为后续双液浆的注入提供了良好的反应载体,不会有大量的双液浆被动水冲走,提供给了双液浆反应硬化空间,水的渗流速度从开始的0.9 m3/h减小到了约0.14 m3/h,堵水比达到了约85%,故此种混合浆液的注入有很好的堵漏效果。聚氨酯注入后迅速反应膨胀,膨胀压力将水流压成倒流状态,从试验7数据可以看出水流速度达到负值,堵漏效果基本为100%。以上两种材料在本试验中取得了较好的试验封堵效果,可以为工程抢险注浆材料选择提供参考。
综上所述,可以推演出不同的裂缝位置可以采用不用的注浆材料来进行堵漏,当裂缝位置处于下部时可以考虑用密度小于水的浆液进行初步封堵,如马丽散、聚氨酯等材料；若裂缝位置在上方时,可以用双液浆、膏状浆液与水玻璃的混合物、高分子与双液浆的混合物等密度大于水的材料进行初步封堵。
4. 结论
本文介绍了自主研发的隧道渗漏注浆模拟装置,并对高分子吸水材料、马丽散、双液浆、双组份水反应类聚氨酯、膏状浆液与水玻璃的混合物、高分子与双液浆的混合物等6种材料进行堵水效果的试验研究,在试验现象与机理的分析以及数据分析对比中形成以下结论：
（1）在本试验研究的6种注浆材料中,聚氨酯的堵漏效果较好,在动水情况下成型快,膨胀压力大,堵漏效果明显；高分子和双液浆的混合浆液堵漏效果显著,在本试验装置中的堵水效果远优于传统双液浆。
（2）6种材料的堵漏机理不同,马丽散和聚氨酯两种材料反应后密度小于水,浮在水面上反应,随着浆液注入,从上往下进行封堵；而高分子材料、双液浆、膏状浆液与水玻璃混合物、高分子与双液浆混合物四种材料密度大于水,注入后沉入装置底部并开始反应,与前两种材料相反,是从下向上开始进行反应封堵。
（3）水压越大,注水流速越快,模型箱渗漏越严重,相同材料的堵水比越小,堵漏效果越差；可以推出,在实际堵漏工程当中,可以通过降低水位来减缓渗漏。
（4）自主研究膏状浆液材料,并与水玻璃相结合组成混合浆液,在本试验中动水留存率远高于双液浆,且堵水效果优于传统双液浆,可以推演出在工程注浆中将大大减少注浆量,减少注浆成本且相对于传统双液浆有较好的封堵效果。
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图 2 加热温度对分散性影响的泥球试验结果照片（散粒体，加热1 h）
Figure 2. Pictures of mud ball test results with influences of heating temperature on dispersion (bulk soil heated for 1 h)
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图 3 加热温度对分散性影响的双密度计试验结果（加热1 h）
Figure 3. Test results of double-hydrometer with influences of heating temperature on dispersion (1 h)
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图 4 加热时间对分散性影响的针孔试验结果照片（n=100%）
Figure 4. Pictures of pinhole test results on influences of heating time on dispersion (n=100%)
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图 5 压实度对分散性影响的碎块与泥球试验结果照片（T=100℃）
Figure 5. Pictures of test results of fragments and mud balls with the influences of compactness on dispersion(T=100℃)
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图 6 低于200℃加热1 h并抽气饱和处理后土样的针孔与碎块试验结果照片
Figure 6. Pictures of pinhole and fragment test results of soil samples heated for 1 h below 200 ℃ and saturated under vacuum
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图 7 200℃加热1 h并抽气饱和处理后土样的针孔与碎块试验结果照片
Figure 7. Pictures of pinhole and fragment test results of soil samples heated at 200 ℃ for 1 h and saturated under vacuum
表 1 分散土基本性质
Table 1 Basic properties of dispersive soil
颗粒相对密度 液限/% 塑限/% 塑性指数 颗粒组成/% 最大干密度/(g·cm-3) 最优含水率/% 易溶盐/(g·kg-1) 有机质/(g·kg-1) pH值 砂粒 粉粒 黏粒 2.71 29.9 18.5 11.4 1.3 64.0 34.7 1.77 16.5 1.7 5.3 9.75 
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表 2 加热温度对热力加固分散土的影响（加热1 h）
Table 2 Effects of heating temperature on thermal reinforcement of dispersive soil (1 h)
加热温度T/℃ 压实度n/% 针孔试验 碎块试验 综合判别结果 作用水头/mm 时间/s 流量/(mL·s-1) 侧视水色 顶视水色 孔径/mm 结果 烧杯中现象 结果 室温 84 50 600 0.28 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 96 50 600 0.48 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 98 50 600 0.65 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 100 50 600 0.38 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 50℃ 84 50 600 0.28 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 96 50 600 0.31 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 98 50 600 0.33 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 100 50 600 0.50 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 100℃ 84 380 300 1.42 透明 微浑 ≥1.0 I 崩解后水微浑 I I 96 380 300 1.08 透明 微浑 ≥1.0 I 崩解后水清澈 ND I 98 1020 300 2.62 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 100 1020 300 2.10 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 150℃ 84 1020 300 1.92 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 96 1020 300 2.27 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 98 1020 300 1.96 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 100 1020 300 1.92 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 200℃ 84 1020 300 2.55 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 96 1020 300 1.87 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 98 1020 300 1.58 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 100 1020 300 1.67 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 300℃ 84~100 — — — — — — — 崩解后水均清澈 ND ND 400℃ 84~100 — — — — — — — 碎块均不崩解 ND ND 注：（1）“D”，“I”，“ND”分别代表分散土、过渡土、非分散土；“—”表示没有进行试验。（2）针孔试验：非分散土，在380~1020 mm水头下针孔不扩大，出水流很清；过渡土，在180~380 mm水头下针孔冲蚀较慢，出水流稍混浊；分散土，在50 mm水头下针孔迅速扩大，出水流混浊。（3）碎块试验：分散土，土块水解后混浊，土很快扩散到整个量杯底部，水呈雾状，经久不清；过渡土，土块水解后四周有微量混浊，但扩散范围小；非分散土，无分散出胶粒的反应，土块水解后在量杯底部以细颗粒状平堆，水色是清的，或稍混浊后很快又变清。
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表 3 加热时间对分散性的影响（加热温度50℃）
Table 3 Effects of heating time on dispersion (50℃)
加热时间t/h 压实度n/% 针孔试验 碎块试验 综合判别结果 作用水头/mm 时间/s 流量/(mL·s-1) 测视水色 顶视水色 孔径/mm 结果 烧杯中现象 结果 1 84 50 600 0.28 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 96 50 600 0.31 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 98 50 600 0.33 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 100 50 600 0.50 浑浊 浑浊 ≥2.0 D 崩解后土粒铺满杯底 D D 3 84 180 300 0.63 微浑 微浑 ≥1.5 I 崩解后水微浑 I I 96 180 300 0.67 透明 微浑 ≥1.5 I 崩解后水微浑 I I 98 180 300 1.00 透明 微浑 ≥1.5 I 崩解后水微浑 I I 100 1020 300 1.83 清澈 清澈 1 ND 崩解后水微浑 I I 5 84 380 300 1.10 透明 微浑 ≥1.5 I 崩解后水微浑 I I 96 180 300 0.90 透明 微浑 ≥1.5 I 崩解后水微浑 I I 98 1020 300 2.20 清澈 清澈 1 ND 崩解后水微浑 I I 100 1020 300 1.75 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND 7 84 1020 300 1.97 清澈 清澈 1 ND 崩解后水微浑 I I 96 1020 300 1.93 清澈 清澈 1 ND 崩解后水微浑 I I 98 1020 300 1.88 清澈 清澈 1 ND 崩解后水微浑 I I 100 1020 300 1.97 清澈 清澈 1 ND 崩解后水清澈 ND ND
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表 4 土样交换性阳离子含量
Table 4 Contents of exchangeable cations of soil samples
温度/℃ 交换性Na+含量/(cmol·kg-1) 阳离子总量/(cmol·kg-1) ESP/% 室温 2.874 17.93 16.03 50℃ 2.552 16.13 15.83 100℃ 2.368 20.93 11.32 200℃ 1.578 14.03 11.25 300℃ 1.498 13.67 10.96 400℃ 1.196 13.44 8.90 500℃ 0.928 12.41 7.48 600℃ 0.573 11.15 5.14
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表 5 粒度分析结果
Table 5 Particle size analysis results
温度 颗粒组成/%（体积百分比） < 0.005 mm 0.005~0.075 mm 0.075~2 mm 室温 10.3 72.4 17.3 50℃ 9.6 71.1 19.3 100℃ 8.1 68.0 23.9 200℃ 7.6 52.7 39.7 300℃ 8.3 49.8 41.9 400℃ 9.4 49.3 41.3 500℃ 9.4 48.2 42.4 600℃ 8.4 47.5 44.1
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[1] 樊恒辉, 孔令伟. 分散性土研究[M]. 北京: 中国水利水电出版社, 2012. FAN Henghui, KONG Lingwei. Dispersive Clay Studies[M]. Beijing: China Water & Power Press, 2012. (in Chinese)
[2] 樊恒辉, 倪晓逸, 孟敏强, 等. 土体热加固方法的研究进展[J]. 水利与建筑工程学报, 2021, 19(5): 1-7. doi: 10.3969/j.issn.1672-1144.2021.05.001 FAN Henghui, NI Xiaoyi, MENG Minqiang, et al. Research status and prospects of soil thermal strengthening technology[J]. Journal of Water Resources and Architectural Engineering, 2021, 19(5): 1-7. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1672-1144.2021.05.001
[3] 张玉良, 孙强, 李进学, 等. 高温焙烧后黏土孔隙与力学特征研究[J]. 岩石力学与工程学报, 2015, 34(7): 1480-1488. doi: 10.13722/j.cnki.jrme.2014.1229 ZHANG Yuliang, SUN Qiang, LI Jinxue, et al. Pore and mechanical characteristics of high-temperature bakeed clay[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2015, 34(7): 1480-1488. (in Chinese) doi: 10.13722/j.cnki.jrme.2014.1229
[4] LITVINOV I M. Basic Requirements for Planning and Conducting Operations on Thermal Strengthening of Ground-USSR[R]. Joint Publications Research Service Arlington Va, 1961.
[5] LITVINOV I M. Stabilization of settling and weak clayey soils by thermal treatment[J]. Highway research board special report, 1960 (60): 94-112. http://onlinepubs.trb.org/Onlinepubs/sr/sr60/60-022.pdf
[6] 宋汉堂. 湿陷性黄土地基热加固方法的试验研究[J]. 铁道建筑, 1982, 22(5): 27-31. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDJZ198205007.htm SONG Hantang. Experimental study on thermal reinforcement method of collapsible loess foundation[J]. Railway Engineering, 1982, 22(5): 27-31. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDJZ198205007.htm
[7] 谈鹏燕, 许光详. 湿陷性黄土的电热丝热加固法探讨[J]. 路基工程, 2008(5): 113-114. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-LJGC200805058.htm TAN Pengyan, XU Guangxiang. Discussion on thermal reinforcement method of collapsible loess with electric heating wire[J]. Subgrade Engineering, 2008(5): 113-114. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-LJGC200805058.htm
[8] 刘云壮, 易南概, 钟林, 等. 高温烧结淤泥质土水理性质试验研究[J]. 大连海事大学学报, 2017, 43(4): 117-121. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DLHS201704017.htm LIU Yunzhuang, YI Nangai, ZHONG Lin, et al. Experimental study on hydrate properties of elevated temperature sintering mucky soil[J]. Journal of Dalian Maritime University, 2017, 43(4): 117-121. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DLHS201704017.htm
[9] KALE R C, RAVI K. A review on the impact of thermal history on compacted bentonite in the context of nuclear waste management[J]. Environmental Technology & Innovation, 2021, 23: 101728. http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S235218642100376X
[10] ZHAO C, DONG Y, FENG Y P, et al. Thermal desorption for remediation of contaminated soil: a review[J]. Chemosphere, 2019, 221: 841-855.
[11] KROUZEK J, DURDAK V, HENDRYCH J, et al. Pilot scale applications of microwave heating for soil remediation[J]. Chemical Engineering and Processing-Process Intensification, 2018, 130: 53-60. http://www.onacademic.com/detail/journal_1000040395920810_a313.html
[12] GIOVANNINI G, LUCCHESI S, GIACHETTI M. Effect of heating on some physical and chemical parameters related to soil aggregation and erodibility[J]. Soil Science, 1988, 146(4): 255-261. http://www.onacademic.com/detail/journal_1000039278964410_b0de.html
[13] KALE R C, RAVI K. Influence of thermal loading on index and physicochemical properties of Barmer bentonite[J]. Applied Clay Science, 2018, 165: 22-39. http://www.onacademic.com/detail/journal_1000040417454810_cfa1.html
[14] 谈云志, 李辉, 王培荣, 等. 膨润土受热作用后的水-力性能研究[J]. 岩土力学, 2019, 40(2): 489-496. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201902010.htm TAN Yunzhi, LI Hui, WANG Peirong, et al. Hydro-mechanical performances of bentonite respond to heat-treated history[J]. Rock and Soil Mechanics, 2019, 40(2): 489-496. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201902010.htm
[15] O'BRIEN P L, DESUTTER T M, CASEY F X M, et al. Thermal remediation alters soil properties–a review[J]. Journal of Environmental Management, 2018, 206: 826-835. http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0301479717311234
[16] GOODMAN C C, VAHEDIFARD F. Micro-scale characterisation of clay at elevated temperatures[J]. Géotechnique Letters, 2019, 9(3): 225-230. http://www.researchgate.net/publication/334272135_Micro-Scale_Characterization_of_Clay_at_Elevated_Temperatures
[17] 樊恒辉, 李洪良, 赵高文. 黏性土的物理化学及矿物学性质与分散机理[J]. 岩土工程学报, 2012, 34(9): 1740-1745. http://manu31.magtech.com.cn/Jwk_ytgcxb/CN/abstract/abstract14705.shtml FAN Henghui, LI Hongliang, ZHAO Gaowen. Relation among dispersive mechanism, physical-chemical and mineral properties of clayey soil[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2012, 34(9): 1740-1745. (in Chinese) http://manu31.magtech.com.cn/Jwk_ytgcxb/CN/abstract/abstract14705.shtml
[18] 徐颖, 邓利蓉, 芦玉峰, 等. 热处理对柯尔碱膨润土微观结构和物化性能的影响[J]. 岩矿测试, 2019, 38(3): 280-287. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YKCS201903005.htm XU Ying, DENG Lirong, LU Yufeng, et al. Effect of thermal treatment on the composition and physicochemical properties of bentonite from the kerjian region, Xinjiang[J]. Rock and Mineral Analysis, 2019, 38(3): 280-287. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YKCS201903005.htm
[19] BISHOP J L, PIETERS C M, EDWARDS J O. Infrared spectroscopic analyses on the nature of water in montmorillonite[J]. Clays and Clay Minerals, 1994, 42(6): 702-716. http://clays.org/journal/archive/volume%2042/42-6-702.pdf
[20] 秦亚婷, 彭同江, 孙红娟, 等. 高温处理对钠化膨润土蒙脱石结构变化的影响[J]. 四川大学学报(自然科学版), 2021, 58(3): 159-164. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SCDX202103022.htm QIN Yating, PENG Tongjiang, SUN Hongjuan, et al. The effect of high temperature treatment on the structure of sodiumbentonite montmorillonite[J]. Journal of Sichuan University (Natural Science Edition), 2021, 58(3): 159-164. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SCDX202103022.htm
[21] PUSCH R. Bentonite Clay Environmental and Applications[M]. London: Taylor & Francis Group, 2015.
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