基于FBG技术的増材制造土体内部变形特征研究

王南苏; 洪成雨; 朱旻; 张一帆; 王俊

doi:10.11779/CJGE202105019

基于FBG技术的増材制造土体内部变形特征研究 English Version

王南苏^{1, 2, 3,},
洪成雨^{1, 3, ,},
朱旻^{1, 3},
张一帆⁴,
王俊^{1, 3}

1.
深圳大学土木与交通工程学院,广东　深圳　518060
2.
上海大学力学与工程科学学院土木工程系,上海　200444
3.
深圳大学未来地下城市研究院,广东　深圳　518060
4.
香港理工大学3D打印研究中心,香港

基金项目:

国家自然科学基金项目 52078303

国家自然科学基金重点项目 51938008

详细信息

作者简介:
王南苏(1995—),男,硕士研究生,主要从事光纤传感技术,3D打印技术,智能传感器件的研发工作。E-mail: wangnansu121@163.com

通讯作者:
洪成雨, E-mail: cyhong@szu.edu.cn

中图分类号: TU521;TP212
计量
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出版历程
- 收稿日期: 2020-07-21
- 网络出版日期: 2022-12-04
- 刊出日期: 2021-04-30

Internal deformation characteristics of soil samples in additive manufacturing based on FBG technology

WANG Nan-su^{1, 2, 3,},
HONG Cheng-yu^{1, 3, ,},
ZHU Min^{1, 3},
ZHANG Yi-fan⁴,
WANG Jun^{1, 3}

1.
College of Civil and Transportation Engineering, Shenzhen University, Shenzhen 518060, China
2.
Department of Civil Engineering, School of Mechanics and Engineering Science, Shanghai University, Shanghai 200444, China
3.
Underground Polis Academy, Shenzhen University, Shenzhen 518060, China
4.
University Research Facility in 3D Printing (U3DP), Hong Kong Polytechnic University, Hong Kong, China

摘要

摘要: 将布拉格光纤光栅（Fiber Bragg Grating,简称FBG）传感器植入3D打印土体内部,开展3D打印不同阶段的土体应变变化特征研究。试验中主要考虑3个阶段,包括3D打印阶段、土体室内烘干阶段、单轴抗压试验阶段。试验中主要考虑改变土体的3D打印填充密度,分别为40%,60%,80%,100%。试验结果表明：増材制造技术打印的土体可根据FBG传感器测得的内部变形特征划分3个典型阶段,包括打印-横向膨胀变形阶段,土样干燥-变形收缩阶段,稳定的残余变形阶段。研究发现：①打印阶段中,土样的侧向变形与填充密度呈线性变化,且变形具有突变特征。100%填充密度土体应变增量是40%填充密度土体的4倍；②干燥阶段中,土样收缩变形呈现先非线性下降后伴随稳定阶段的现象,填充密度的提高导致收缩应变增大,伴随出现残余应变的时间发生滞后；③单轴抗压试验阶段,土体横向变形呈现急剧上升的现象,测得的横向变形与填充密度亦呈现线形关系。FBG传感器的结果显示,当填充密度从40%提高到100%时,土体的侧向破坏应变提高了1.1倍。
- 増材制造 /
- 布拉格光纤光栅 /
- 土体 /
- 变形特征
Abstract: In this study, the Fiber Bragg Grating (FBG) sensors are successfully mounted into 3D printed soil samples to investigate the internal strain characteristics in different printing stages, which mainly consist of 3D printing stage, indoor drying stage, and uniaxial compression test stage. The systematic change in infill density including 40%, 60%, 80% and 100% is taken into account in the printing stage. The test results show that the soil printed by the additive manufacturing technology can be divided into three typical stages according to the internal deformation characteristics measured by the FBG sensors, including lateral expansion stage, soil sample drying and contraction stage, and stable residual deformation stage. It is found that: (1) During the printing stage, the lateral strain of soil samples increases, linearly proportional to the change in the infill density. The strain increment of the soil with infill density of 100% is 4 times that with infill density of 40%. (2) During the drying stage, the printed soil samples contract significantly along with a stable strain change phase. The increase of infill density of soil leads to substantial rise of shrinkage strain, and presence of residual strain is postponed when the infill density is high. (3) During the uniaxial compression test stage, the lateral deformation of soil shows a sudden rise, and the measured lateral deformation is linearly proportional to the change in the infill density. The results of the FBG sensors indicate that lateral failure strain of soil increases 1.1 times when the infill density increases from 40% to 100%.
- additive manufacturing /
- Fiber Bragg Grating /
- soil /
- deformation characteristic

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0. 引言

基坑开挖会引起土体扰动进而改变土体的工程特性,土体扰动分析不当会诱发工程安全事故^[1-2]。现有关于扰动对土体影响的研究主要集中在扰动对土体强度特性和变形特性的影响^[3-10]。开挖卸荷使坑底土体应力释放,强度方面,卸荷扰动使坑内土体的强度降低；变形方面,开挖卸荷使坑内土体产生回弹变形。这一变化只局限在坑底一定深度范围内,此范围之外的土体仍保持开挖前的初始状态。将这一土体工程特性因基坑开挖发生改变的深度称为卸荷影响深度。目前,计算开挖卸荷影响深度比较困难,在工程中一般只需要确定受卸荷影响较大的深度（称为卸荷扰动深度）,即对土体强度和回弹变形影响较大的深度。基坑开挖卸荷扰动深度是直接影响地基基础安全的重要设计指标,是基坑支护设计的重要依据^[11]。

潘林有等^[12]提出了利用卸荷比R（式（1））衡量基坑开挖前后坑底应力水平的变化,通过室内抗剪强度试验,得到极限卸荷比 $R_{u}$ ,当R = $R_{u}$ 时,卸荷影响深度定义为扰动区深度 $h_{u}$ （式（2））。室内模拟试验结果表明,扰动区深度约为开挖深度D的56%（模型见图1）,扰动区内强度折减达38%以上。

图 1 卸荷影响深度

Figure 1. Depths affected by unloading

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$R = \frac{p_{\max} - p_{i}}{p_{\max}}$ ,

(1)

$h_{u} = \frac{(1 - R_{u}) D}{R_{u}}$ ,

(2)

式中, $R_{u}$ 为极限卸荷比, $p_{\max}$ 为初始上覆荷载, $p_{i}$ 为第i级卸荷后剩余上覆荷载,D为开挖深度, $h_{u}$ 为扰动区深度。

此后,秦爱芳等^[11]、张淑朝等^[13]、邓指军等^[14]、程玉梅^[15]、潘林有等^[16]进行了相关研究,研究成果见表1。

表 1 现有开挖扰动区深度确定的室内试验方法

Table 1. Existing laboratory test methods for determination of disturbance depth

文献	试验类型	极限卸荷比R_u	扰动区深度h_u
秦爱芳等^[11]	直剪试验	0.67	0.50D
潘林有等^[12]		0.64	0.56D
程玉梅^[15]		0.66	0.52D
秦爱芳等^[11]	卸荷回弹试验	0.80	0.25D
张淑朝等^[13]		0.90	0.11D
邓指军等^[14]		0.81	0.23D
潘林有等^[16]		0.67	0.25D

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以上关于开挖卸荷扰动区深度的确定,大都通过室内抗剪强度试验和卸荷回弹试验确定,秦爱芳等^[11]指出,两种分析方法的差异是由室内试验的局限性导致的。同时,钻孔取样、室内试验不可避免地会对土体造成扰动,无法反映土体的原位应力状态^[17-18]。

现代多功能CPTU原位测试已广泛应用于评价土体的工程特性,相较于传统的室内试验,具有快捷、经济、连续性、高精度等优点^[19]。原位测试数据能较好地反映基坑开挖前后坑底土体工程特性的变化,进而可用于确定开挖卸荷引起的土体扰动程度和深度。陈云敏等^[20]对杭州地铁湘湖车站基坑坍塌后坑内扰动土和坑外原状土进行了CPT静力触探测试,锥尖阻力的现场测试结果表明,坑内上部2 m深度范围内土层受坍塌扰动最大,扰动度接近80%,随深度增加扰动程度逐渐减小,地连墙墙底土体的扰动度约为40%。

基于以上背景,本文通过对长三角地区南京、无锡、常州3个典型的场地进行基坑开挖前、后的CPTU试验,分析了基坑开挖卸荷对CPTU测试参数的影响规律；与室内卸荷回弹试验对比分析,提出了基于多功能CPTU原位测试的基坑开挖卸荷扰动深度确定方法。

1. 试验场地描述

采用东南大学引进的现代多功能CPTU测试系统,对长三角城市南京、无锡和常州的典型基坑开挖工程进行了开挖前、后的坑外和坑内原位测试,基坑开挖前通过GPS定位测试点坐标,基坑开挖后根据现场施工情况选取合适的测试点,确保与开挖前测试点平面位置接近。通过室内土工试验,各场地土层的基本物理力学性质指标见表2。

表 2 场地主要土层的物理力学性质

Table 2. Physical and mechanical properties of soils

场地名称	土层	层厚/m	$γ$ /(kN·m^-3)	$γ^{'}$ /(kN·m^-3)	G_s	w/%	e₀
南京	淤泥质粉质黏土	2.4	17.8	8.07	2.68	38.3	1.081
南京	粉砂	4.6	19.1	9.58	2.65	25.0	0.723
无锡	粉质黏土	5.0	19.5	9.45	2.71	30.3	0.810
无锡	粉土	6.4	19.4	9.64	2.71	27.1	0.774
常州	素填土	2.3	19.1	9.26	2.75	31.4	0.890
	淤泥质粉质黏土	3.6	18.6	8.51	2.72	38.1	1.020
	⑤₁粉土	4.7	19.4	9.48	2.70	29.0	0.794
	粉砂	4.4	19.7	9.80	2.69	26.0	0.724
	⑤₃粉土	10.0	19.0	9.14	2.71	31.0	0.870
注：表中, $γ$ 为天然土层的重度, $γ^{'}$ 为浮重度,G_s为土粒相对质量密度,w为含水率,e₀为原状土孔隙比。

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南京试验场地位于南京河西南鱼嘴金融聚集区H地块,属长江漫滩地貌单元,地形平整开阔。场地开挖影响深度范围内的土层主要为第四纪淤泥质粉质黏土及分布于其中的粉砂夹层。淤泥质粉质黏土层压缩性大,含水率高,强度低；粉砂层为轻微液化土层。基坑平面尺寸为30 m×50 m。

无锡试验场地位于苏锡常南部高速公路太湖隧道标段K24+500处,地处太湖湖荡平原区,地貌属长三角太湖堆积平原区。地表土层主要为第四纪全新世黏土及上更新世黏土、粉土层。具有高含水率,高压缩性和低强度等特征。基坑平面尺寸为50 m×185 m。

常州试验场地位于常州市轨道交通2号线怀德桥站,地貌属长三角冲湖积高亢平原,地势平坦。地面以下浅部广泛分布第四纪晚更新世黏土及粉土、粉砂。场地黏性土含水率高、压缩性高、强度中等；粉（砂）性土含水率高,具有中等压缩性,局部夹少量的粉砂和黏性土,土质不均匀。基坑平面尺寸为25 m×240 m。

2. 室内卸荷回弹试验

2.1 试验结果

由表2可知,因同属长三角冲积平原,常州地区粉土层和粉砂层的重度、含水率和孔隙比等基本物理力学参数与南京的粉砂层和无锡的粉土层非常接近。

针对南京场地基坑开挖面以下的粉砂层和无锡场地基坑开挖面以下的粉土层进行室内卸荷回弹试验。为了取得充分的卸荷回弹试验数据,每组土样的预压荷载分别为100,200,300,400,500 kPa。在进行回弹试验时,对各土样在每级卸荷下的回弹变形进行了记录,采用式（3）和式（4）分析卸荷比R与回弹比率r、卸荷比R与回弹模量对数lgE_ur之间的关系^[21],计算结果见图2,3。

图 2 粉砂（南京场地）卸荷回弹试验结果

Figure 2. Results of unloading rebound tests on silty sand at Nanjing site

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图 3 粉土（无锡场地）卸荷回弹试验结果

Figure 3. Results of unloading rebound tests on silty sand at Wuxi site

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$r = \frac{e_{i} - e_{0}}{e_{\max} - e_{0}}$ ,

(3)

$E_{ur} = \frac{p_{\max} - p_{i}}{e_{i} - e_{0}} (1 + e_{0})$ ,

(4)

式中,r为回弹比率,e_i为第i级卸荷后回弹变形稳定时的孔隙比,e₀为初始孔隙比, $e_{\max}$ 为荷载全部卸除后回弹变形稳定时的孔隙比； $E_{ur}$ 为回弹模量, $p_{\max}$ 为最大上覆压力,p_i为第i级卸荷后上覆压力。

2.2 开挖卸荷扰动深度的确定

对于均质地基,不考虑分层开挖的影响,坑底中心点以下任一深度h处的卸荷比R^[16]：

$R = \frac{α D}{D + h}$ ,

(5)

式中, $α$ 为附加应力系数（对于大面积卸荷工况,强影响深度范围内,取 $α$ = 1）,D为开挖深度。

由图2,3可知,对于粉砂和粉土,二者卸荷回弹试验得到的回弹规律基本一致,当R > 0.8时,回弹量达到全部回弹量的80%左右,回弹模量E_ur发生明显变化,这一卸荷比R即为极限卸荷比 $R_{u}$ ,对应的卸荷影响深度h为扰动区深度h_u,取 $α$ = 1,可以看出,此时式（5）与式（2）等价。对于某一开挖深度D,将 $R_{u}$ = 0.8代入式（5）计算得到卸荷扰动区深度 $h_{u}$ 约为0.25D。

3. CPTU原位测试

3.1 试验结果

现场CPTU测试简况如图4所示。南京、无锡和常州3个典型基坑场地的原位测试结果和土层剖面划分如图5～7所示,测试期间的地下水位在图中进行了标注,锥尖阻力均为孔压修正后的锥尖阻力。此外,为分析基坑开挖卸荷对土体电阻率的影响,在南京和无锡场地进行了电阻率同步测试。

图 4 CPTU现场测试

Figure 4. In-situ piezocone penetration tests

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图 5 南京场地电阻率CPTU测试结果

Figure 5. Results of piezocone penetration tests on resistivity at Nanjing site

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图 6 无锡场地电阻率CPTU测试结果

Figure 6. Results of piezocone penetration tests on resistivity at Wuxi site

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图 7 常州场地CPT测试结果

Figure 7. Results of cone penetration tests at Changzhou site

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3.2 开挖卸荷对锥尖阻力和侧壁摩阻力的影响

图5～7的锥尖阻力和侧壁摩阻力测试结果表明,开挖卸荷对锥尖阻力和侧壁摩阻力的影响规律基本一致,本文着重分析其一。文献[19]指出,锥尖阻力的测试精度高于侧壁摩阻力,因此,采用式（6）对3个测试场地的锥尖阻力衰减规律进行了定量分析^[20],计算结果如图8～10所示。

图 8 南京场地锥尖阻力衰减

Figure 8. Decrease of cone resistance at Nanjing site

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图 9 无锡场地锥尖阻力衰减

Figure 9. Decrease of cone resistance at Wuxi site

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图 10 常州场地锥尖阻力衰减

Figure 10. Decrease of cone resistance at Changzhou site

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$S_{D} = \frac{q_{t}_{1} - q_{t}_{2}}{q_{t1}} \times 100$

(6)

式中, $S_{D}$ 为锥尖阻力衰减率（百分数）,q_t1为未开挖时坑外测试的锥尖阻力,q_t2为开挖后坑内测试的锥尖阻力。

图8～10的计算结果表明,开挖卸荷会使土体应力释放、强度降低,引起锥尖阻力减小,同一土层内,随深度增加衰减幅度逐渐减小。存在某一临界深度h,当深度超过这一深度时,锥尖阻力衰减出现折点；在此深度之上,锥尖阻力衰减明显,在此深度之下,锥尖阻力衰减小于20%,可视为开挖卸荷影响较小。对于南京场地,基坑开挖5.8 m,临界深度h为7 m；对于无锡场地,基坑开挖8 m,临界深度h为10.7 m；对于常州场地,基坑开挖11.5 m时,临界深度h为14.5 m；基坑开挖18 m时,临界深度h为22 m。

3.3 开挖卸荷对摩阻比和电阻率的影响

图5～7的试验结果表明,开挖卸荷对摩阻比的影响较小。这是因为,摩阻比为任一深度的侧壁摩阻力与锥尖阻力的比值,而3.2节的分析表明,开挖卸荷对锥尖阻力和侧壁摩阻力的影响规律基本一致。同时,图5～7的电阻率测试结果表明,开挖卸荷对电阻率影响较小。这是因为土体电阻率主要受含水率、离子浓度、饱和度、温度等因素影响^[22-23],而开挖卸荷主要影响土体的原位应力状态,对土体含水率、离子浓度、饱和度、温度等因素影响较小。

综合以上分析可知,开挖卸荷使坑内土体扰动,引起坑底土体锥尖阻力和侧壁摩阻力衰减,坑底土体的物理力学参数发生变化。针对开挖后的工况,基于多功能CPTU原位测试的锥尖阻力和侧壁摩阻力能较好的反应卸荷状态下土体的物理力学性质的变化,为基坑工程岩土设计参数的优化提供了新的途径,对基坑等卸荷类工程的设计和施工具有一定的指导意义。

3.4 开挖卸荷扰动深度的确定

由图8～10可知,对于3个基坑测试场地,锥尖阻力的衰减规律基本一致。在临界深度以上,土体锥尖阻力衰减大于20%,为强影响区；临界深度以下锥尖阻力衰减小于20%,为弱影响区。结合潘林有等^[12]提出的扰动区深度概念,将临界深度以上的强影响区定义为扰动区,即CPTU锥尖阻力衰减为20%处的深度距坑底开挖面的距离为扰动区范围。由图8～10可知,对于南京场地,扰动区深度 $h_{u}$ 为1.2 m；对于无锡场地,扰动区深度 $h_{u}$ 为2.7 m；对于常州场地,基坑开挖11.5 m时,扰动区深度 $h_{u}$ 为3 m,基坑开挖18.0 m时,扰动区深度 $h_{u}$ 为4 m。显然,扰动区深度与开挖深度呈正比。

文献[12]指出,卸荷比R是衡量基坑开挖前后坑底应力水平变化的重要指标,极限卸荷比 $R_{u}$ 对应的深度为扰动区深度 $h_{u}$ 。因此,为了验证基于CPTU原位测试基坑开挖扰动深度确定方法的适用性,对比分析室内试验与原位测试的极限卸荷比。

对于原位测试场地的成层地基,不考虑分层开挖的影响,参考式（6）,坑底中心点以下任一深度h处的卸荷比可用式（7）,（8）表示,将3个测试场地的扰动区深度 $h_{u}$ 代入式（7）,（8）,计算得到极限卸荷比 $R_{u}$ 。

$R = \frac{α \sum_{i = 1}^{n} {γ^{'}}_{i} h_{i}}{\sum_{i = 1}^{k} {γ^{'}}_{i} h_{i}}$ ,

(7)

${\begin{cases} \sum_{i = 1}^{n} h_{i} = D, \\ \sum_{i = 1}^{k} h_{i} = D + h 。 \end{cases}$

(8)

式中 $α$ 为附加应力系数（对于大面积卸荷工况,强影响深度范围内,取 $α$ = 1）；D为开挖深度；h为坑底中心点以下任一深度； ${γ^{'}}_{i}$ 为第i层土体的有效重度； $h_{i}$ 为第i层土体的厚度。

原位试验得到的扰动区深度与开挖深度的比值 $h_{u}$ /D和极限卸荷比 $R_{u}$ 与2.2节室内试验得到的 $h_{u}$ /D和 $R_{u}$ 计算结果对比见表3。

表 3 室内试验与原位测试的结果对比

Table 3. Comparison of results between laboratory and in-situ tests

场地名称	土层	D/m	h_u/D		R_u
场地名称	土层	D/m	原位	室内	原位	室内
南京	粉砂	5.8	0.21	0.25	0.83	0.80
无锡	粉土	8.0	0.34	0.25	0.76	0.80
常州	粉砂	11.5	0.26	—	0.79	—
常州	⑤₃粉土	18.0	0.22	—	0.82	—

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由表3可知,基于原位测试参数锥尖阻力（ $q_{t}$ ）衰减规律得到的扰动区深度与开挖深度的比值 $h_{u}$ /D和极限卸荷比 $R_{u}$ 与室内卸荷回弹试验得到的结果基本一致,表明了原位测试方法确定扰动区深度的适用性。同时,计算结果的差异是由于原位测试参数反映了天然成层地基的不同基坑开挖方式和支护方式的土体原位应力状态,而室内试验是在理想均质土体条件下进行的,无法反映现场实际工况。对于不同形状、尺寸、开挖方式的基坑,原位测试具有直观、精确、连续性等特点,因此,运用原位测试的方法分析开挖扰动区深度具有重要的工程意义。

4. 结论

本文通过对长三角城市群中南京、无锡、常州地区典型基坑工程在开挖前、后的CPTU试验,以及现场粉土和粉砂的室内卸荷回弹试验,得到以下3点结论。

（1）开挖卸荷会使粉土和粉砂的锥尖阻力 $q_{t}$ 、侧壁摩阻力 $f_{s}$ 减小,同一土层内,随深度增加衰减幅度逐渐减小。开挖卸荷对粉土和粉砂的摩阻比 $R_{f}$ 、电阻率ρ影响较小。基于多功能CPTU原位测试的锥尖阻力和侧壁摩阻力能较好地反映卸荷状态下土体的物理力学性质的变化。

（2）与室内试验相比,原位测试参数反映了非均质成层地基不同开挖方式和支护方式下坑内土体的应力变化,更为符合工程实际。

（3）提出了一种基于原位测试参数的基坑开挖扰动区深度预测方法,开挖卸荷扰动区深度可用基坑开挖后锥尖阻力 $q_{t}$ 衰减20%处的深度距坑底开挖面的距离确定。

图 1 FBG传感原理示意图

Figure 1. Schematic diagram of FBG sensing principle

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图 2 FBG传感器

Figure 2. FBG sensor

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图 3 3D打印土体图

Figure 3. 3D printed soil

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图 4 不同填充密度的土块试样图

Figure 4. Photos of soil samples with different infill densities

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图 5 3D打印土样FBG波长变化

Figure 5. Variation of FBG wavelength in 3D printed soil samples

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图 6 不同填充密度下土体打印过程应变–时间–密度曲线

Figure 6. Strain-time-density curves of soil printing process under different infill densities

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图 7 不同填充密度下土体打印过程应变峰值

Figure 7. Peak strain values of soil in printing process under different infill densities

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图 8 不同填充密度下土体干燥过程应变–时间–密度曲线

Figure 8. Strain-time-density curves of soil during air drying under different infill densities

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图 9 土体干燥过程收缩应变–密度变化图

Figure 9. Variation of shrinkage strain-density in air drying

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图 10 不同填充密度下土体质量损失曲线

Figure 10. Mass loss curves at different infill densities

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图 11 不同填充密度下土体质量损失峰值

Figure 11. Maximum mass losses at different infill densities

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图 12 土体加载试验

Figure 12. Setup of loading tests on soil samples

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图 13 不同填充密度下土体加载试验应变–时间曲线

Figure 13. Strain-time curves of soil loading tests under different infill densities

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图 14 不同填充密度下土体加载试验两次峰值应变

Figure 14. Two peak strains of soil under different infill densities

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表 1 不同填充密度的三阶段应变峰值

Table 1 Three-stage strain peak values under different infill densities

填充密度/%	$s_{p}$ $s_{p}$ / $με$ $με$	$s_{d}$ $s_{d}$ / $με$ $με$	$s_{l}$ $s_{l}$ / $με$ $με$	$C_{pl}$ $C_{pl}$	$C_{dl}$ $C_{dl}$
40	32.2	799.7	1377.2	0.02	0.58
60	116.4	885.1	1960.7	0.06	0.45
80	172.6	1063.3	2254.8	0.07	0.47
100	203.8	1478.9	2896.2	0.07	0.51

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参考文献(23)

[1]	CHUA C K, LEONG K F, LIM C S. Rapid Prototyping: Principles and Applications (with Companion CD-ROM)[M]. 3rd ed. Singapore: World Scientific, 2010.
[2]	BOS F, WOLFS R, AHMED Z, et al. Additive manufac turing of concrete in construction: potentials and challenges of 3D concrete printing[J]. Virtual & Physical Prototyping, 2016: 209-225.
[3]	ESPALIN D, MUSE D W, MACDONALD E, et al. 3D Print ing multifunctionality: structures with electronics[J]. International Journal of Advanced Manufacturing Technology, 2014, 72(5/6/7/8): 963-978.
[4]	刘泉声, 何璠, 邓鹏海, 等. 3D打印技术在岩石物理力学试验中的应用[J]. 岩土力学, 2019, 40(9): 3397-3404. doi: 10.16285/j.rsm.2018.0991 LIU Quan-sheng, HE Fan, DENG Peng-hai, et al. Application of 3D printing technology in rock physical mechanics experiment[J]. Rock and Soil Mechanics, 2019, 40(9): 3397-3404. (in Chinese) doi: 10.16285/j.rsm.2018.0991
[5]	HONG C Y, ZHANG Y F, SU D, et al. Development of a FBG Based Hoop-Strain Sensor Using 3D Printing Method[J]. IEEE Access, 2019(99): 1.
[6]	HONG C Y, YUAN Y, YANG Y Y, et al. A simple FBG pressure sensor fabricated using fused deposition modelling process[J]. Sensors and Actuators A: Physical, 2019(285): 269-274.
[7]	HONG C Y, ZHANG Y F, ABRO Z A. A fiber Bragg grating-based inclinometer fabricated using 3-D printing method for slope monitoring[J]. Geotechnical Testing Journal, 2020, 43(1): 1-15.
[8]	高磊, 罗易, 许蒋鹏, 等. 桩基工程3D打印混凝土材料工程性质研究[J]. 河北工程大学学报(自然科学版), 2018, 35(4): 21-24, 29. doi: 10.3969/j.issn.1673-9469.2018.04.005 GAO Lei, LUO Yi, XU Jiang-peng, et al. 3D printed concrete material engineering properties of pile foundation engineering[J]. Journal of Hebei University of Engineering (Natural Science Edition), 2018, 35(4): 21-24, 29. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1673-9469.2018.04.005
[9]	田威, 王震, 张丽, 等. 高温作用后3D打印岩体试样力学性能初探[J]. 岩土力学, 2020, 41(3): 961-969. doi: 10.16285/j.rsm.2019.0477 TIAN Wei, WANG Zhen, ZHANG Li, et al. Prelimi nary study on the mechanical properties of 3D printed rock samples after high temperature[J]. Rock and Soil Mechanics, 2020, 41(3): 961-969. (in Chinese) doi: 10.16285/j.rsm.2019.0477
[10]	SONG L, JIANNG Q, SHI Y E, et al. Feasibility investigation of 3D printing technology for geotechnical physical models: study of tunnels[J]. Rock Mechanics & Rock Engineering, 2018.
[11]	李蕾, 张清怡, 衣惠君. 3D打印用ABS的改性与制备[J]. 工程塑料应用, 2018, 46(9): 19-23, 59. doi: 10.3969/j.issn.1001-3539.2018.09.004 LI Lei, ZHANG Qing-yi, YI Hui-jun. Modification and preparation of ABS for 3D printing[J]. Engineering Plastics Application, 2018, 46(9): 19-23, 59. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1001-3539.2018.09.004
[12]	李伟, 王永涛, 焦志伟, 等. 烧结温度对3D打印B30铜镍合金制品力学性能影响的研究[J]. 有色金属工程, 2020, 10(3): 29-34. doi: 10.3969/j.issn.2095-1744.2020.03.006 LI Wei, WANG Yong-tao, JIAO Zhi-wei, et al. Research on the influence of sintering temperature on the mechanical properties of 3D printed B30 copper-nickel alloy products[J]. Nonferrous Metal Engineering, 2020, 10(3): 29-34. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.2095-1744.2020.03.006
[13]	赵文涛. 关于探讨建筑渣土3D打印技术在现实应用中的调研报告[J]. 城市建设理论研究(电子版), 2019(19): 24-25. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-CSJL201919022.htm ZHAO Wen-tao. Investigation report on the discussion of construction muck 3D printing technology in practical application[J]. Urban Construction Theory Research (Electronic Edition), 2019(19): 24-25. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-CSJL201919022.htm
[14]	魏帅帅, 宋波, 陈华雄, 等. 月球表面3D打印技术畅想[J]. 精密成形工程, 2019, 11(3): 76-87. doi: 10.3969/j.issn.1674-6457.2019.03.008 WEI Shuai-shuai, SONG Bo, CHEN Hua-xiong, et al. Imagine the 3D printing technology of the lunar surface[J]. Precision Forming Engineering, 2019, 11(3): 76-87. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1674-6457.2019.03.008
[15]	张昕然, 薛霄飞, 杨海欢, 等. 3D打印技术——建筑垃圾资源化利用的加速器[J]. 建设科技, 2017(10): 60-62. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KJJS201710029.htm ZHANG Xin-ran, XUE Xiao-fei, YANG Hai-huan, et al. 3D printing technology-an accelerator for the resource utilization of construction waste[J]. Construction Technology, 2017(10): 60-62. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KJJS201710029.htm
[16]	CESARETTI G, DINI E, KESTELIER X D, et al. Building components for an outpost on the Lunar soil by means of a novel 3D printing technology[J]. Acta Astronautica, 2014, 93(1): 430-450.
[17]	HAMBACH M, VOLKMER D. Properties of 3D-printed fiber-reinforced Portland cement paste[J]. Cement and Concrete Composites, 2017, 79: 62-70. doi: 10.1016/j.cemconcomp.2017.02.001
[18]	LE T T, AUSTIN S A, LIM S, et al. Mix design and fresh properties for high-performance printing concrete[J]. Materials & Structures, 2012, 45(8): 1221-1232.
[19]	KAZEMIAN A, YUAN X, COCHRAN E, et al. Cementitious materials for construction-scale 3D printing: Laboratory testing of fresh printing mixture[J]. Construction and Building Materials, 2017, 145: 639-647.
[20]	王永洪, 张明义, 白晓宇, 等. 基于光纤光栅传感技术的静压沉桩贯入特性及影响因素研究[J]. 岩土力学, 2019, 40(12): 4801-4812. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201912029.htm WANG Yong-hong, ZHANG Ming-yi, BAI Xiao-yu, et al. Study on penetration characteristics and influencing factors of static pressure pile based on fiber grating sensing technology[J]. Rock and Soil Mechanics, 2019, 40(12): 4801-4812. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201912029.htm
[21]	孟上九, 张书荣, 程有坤, 等. 光纤布拉格光栅在季节冻土路基应变检测中的应用[J]. 岩土力学, 2016, 37(2): 601-608. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201602038.htm MENG Shang-jiu, ZHANG Shu-rong, CHENG You-kun, et al. The application of fiber Bragg grating in the strain detection of seasonally frozen soil subgrade[J]. Rock and Soil Mechanics, 2016, 37(2): 601-608. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201602038.htm
[22]	魏广庆, 施斌, 胡盛, 等. FBG在隧道施工监测中的应用及关键问题探讨[J]. 岩土工程学报, 2009, 31(4): 571-576. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC200904016.htm WEI Guang-qing, SHI Bin, HU Sheng, et al. Application of FBG in tunnel construction monitoring and discussion on key issues[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2009, 31(4): 571-576. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC200904016.htm
[23]	朱赵辉, 任大春, 李秀文, 等. 光纤光栅位移计组在围岩变形连续监测中的应用研究[J]. 岩土工程学报, 2016, 38(11): 2093-2100. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201611025.htm ZHU Zhao-hui, REN Da-chun, LI Xiu-wen, et al. Application research of fiber grating displacement meter group in continuous monitoring of surrounding rock deformation[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2016, 38(11): 2093-2100. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201611025.htm

施引文献(16)

期刊类型引用(10)

1.	吴早生，张鑫，胡春东，沙鹏，黄曼，白浩东，王天佐. 静力触探发展综述. 安徽建筑. 2024(05): 112-115 . 百度学术
2.	刘松玉，赖丰文，蔡国军，李洪江，鲁泰山，张超哲. 复杂环境下基于CPTU的深基坑土压力模型与工程应用. 岩土工程学报. 2024(08): 1563-1572 . 本站查看
3.	刘建平，冯治国，余颂，戚雯璐，陈松庭. 基于CPTU数据的海洋土土体分层研究. 河南科学. 2024(10): 1443-1449 . 百度学术
4.	吴楷，陈仁朋，孟凡衍，胡博. 竖向卸荷下砂土和粉质黏土力学特性试验研究. 岩土工程学报. 2024(10): 2174-2182 . 本站查看
5.	孙彦晓，刘松玉，张国超，王勇，何欢，童立元，陈稳，吴烁. 基于CPTU的承压水位勘察测试方法. 岩土工程学报. 2024(S2): 38-42 . 本站查看
6.	白时雨，王文军，谢新宇，朱德良. 考虑扰动影响的土体小应变硬化模型参数试验研究及其在基坑工程中的应用. 岩土力学. 2023(01): 206-216 . 百度学术
7.	陈磊. 基于静力触探测试的深基坑工程土体设计参数应用研究. 广东建材. 2023(04): 72-75 . 百度学术
8.	陈晓飞，颜庭成，孟娟，孙彦晓. 基于CPTU的超深地连墙成槽土体扰动评价. 江苏建筑. 2023(05): 114-118 . 百度学术
9.	吴早生，白浩东，胡春东，沙鹏，黄曼，张鑫，王天佐. 基于静力触探数据的绍兴平原地区土层参数分析评价. 岩土工程技术. 2023(06): 692-699 . 百度学术
10.	陈芃. 基于软土超大基坑开挖扰动位移时效的相关研究. 智能城市. 2021(13): 106-107 . 百度学术

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图(14) / 表(1)

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0. 引言
1. 试验场地描述
2. 室内卸荷回弹试验
2.1 试验结果
2.2 开挖卸荷扰动深度的确定
3. CPTU原位测试
3.1 试验结果
3.2 开挖卸荷对锥尖阻力和侧壁摩阻力的影响
3.3 开挖卸荷对摩阻比和电阻率的影响
3.4 开挖卸荷扰动深度的确定
4. 结论

基于FBG技术的増材制造土体内部变形特征研究 English Version

作者简介: 王南苏(1995—),男,硕士研究生,主要从事光纤传感技术,3D打印技术,智能传感器件的研发工作。E-mail: wangnansu121@163.com

通讯作者: 洪成雨, E-mail: cyhong@szu.edu.cn

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