原位热力加固分散土的影响因素及其作用机理研究

倪晓逸; 张路; 樊恒辉; 杨秀娟; 孟敏强; 赵彦军

doi:10.11779/CJGE20220280

原位热力加固分散土的影响因素及其作用机理研究 English Version

倪晓逸^{1, 2,},
张路^{1, 3},
樊恒辉^{1, 2, ,},
杨秀娟^{1, 2},
孟敏强^{1, 2},
赵彦军^{1, 2}

1.
西北农林科技大学水利与建筑工程学院, 陕西杨凌 712100
2.
西北农林科技大学岩土工程研究所/特殊岩土博物馆, 陕西杨凌 712100
3.
南京审计大学工程审计学院, 江苏南京 211815

基金项目:

国家自然科学基金项目 52079116

青年科学基金项目 52108343

陕西省水利科技计划项目 2021slkj-19

详细信息

作者简介:
倪晓逸(1998—)，男，硕士，主要从事特殊土工程性质及改良技术研究。E-mail: nxy1998@nwafu.edu.cn

通讯作者:
樊恒辉, E-mail: yt07@nwsuaf.edu.cn

中图分类号: TU43
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出版历程
- 收稿日期: 2022-03-15
- 网络出版日期: 2023-02-15
- 刊出日期: 2023-05-31

Influencing factors and action mechanism of in-situ thermal reinforcement of dispersive soil

NI Xiaoyi^{1, 2,},
ZHANG Lu^{1, 3},
FAN Henghui^{1, 2, ,},
YANG Xiujuan^{1, 2},
MENG Minqiang^{1, 2},
ZHAO Yanjun^{1, 2}

1.
College of Water Resources and Architectural Engineering, Northwest A & F University, Yangling 712100, China
2.
Institute of Geotechnical Engineering/Museum of Problematic Rock and Soil, Northwest A & F University, Yangling 712100, China
3.
School of Engineering Audit, Nanjing Audit University, Nanjing 211815, China

摘要

摘要: 分散土是一种水敏性特殊土，常采用石灰等土壤固化材料进行改性处理，但是对于边坡工程，由于改性处理的施工工艺复杂，使得改性成本较高且效果往往达不到设计要求。通过泥球、碎块、针孔、双相对质量密度计等分散性判别试验以及微观结构检测、X射线衍射、红外光谱分析等微观试验，研究了原位热力加固分散土的影响因素及其作用机理。试验结果表明，温度、加热时间、压实度对热力加固分散土具有显著的影响。随着温度的升高、加热时间的延长、压实度的增加，分散土的分散性逐步减弱，直至消除。加热温度低于200℃时，分散土的分散性虽然减弱，但具有可逆性；高于200℃以上时，分散土彻底失去分散性，且具有不可逆性。分散土经过高温处理后，通过颗粒失水凝聚、盐矿物形变胶结等作用，使得颗粒团聚结构增强，水溶性离子溶出量减少，土体碱性降低，双电层厚度减小，进而土颗粒间的引力大于斥力，分散性减弱甚至消失。研究结果表明，原位热力加固技术是一项很有前景的特殊土边坡稳定处置技术。
- 分散土 /
- 热力加固 /
- 加热温度 /
- 微观结构 /
- 作用机理
Abstract: The dispersive soil is a kind of special water sensitive soil, which is often modified with lime and other soil solidification materials. However, for slope engineering, due to the complex construction process of modification treatment, the cost is high and the effects often fail to meet the design requirements. The influencing factors and action mechanism of in-situ thermal reinforcement of dispersive soil are studied through the dispersion discrimination tests such as mud ball, fragment, pinhole and double-hydrometer, as well as the micro tests such as microstructure detection, X-ray diffraction and infrared spectrum analysis. The test results show that the temperature, heating time and degree of compactness have significant effects on the thermal reinforcement of the dispersive soil. With the rise of the temperature, the extension of the heating time and the increase of the compactness, the dispersibility of the dispersive soil decreases gradually until it is eliminated. When the heating temperature is lower than 200℃, the dispersity of the dispersive soil is weakened, but it is reversible. When the temperature is higher than 200℃, the dispersibility of the dispersive soil is completely lost and irreversible. After high temperature treatment, through the condensation of dehydrated particles and the deformation and cementation of salt minerals, the particle agglomeration structure is enhanced, the dissolution of water-soluble ions is reduced, the soil alkalinity is reduced, and the thickness of electric double-layer is reduced. Then, the gravity between soil particles is greater than the repulsion, and the dispersion is weakened or even disappears. This study indicates that the in-situ thermal reinforcement technology is a promising technology for the stability of problematic soil slopes.
- dispersive soil /
- thermal reinforcement /
- heating temperature /
- microstructure /
- action mechanism

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0. 引言

近年来，预应力岩土锚固技术迅速发展，其安全、经济、简便，已广泛应用于多个工程领域，发挥了重要的加固支护作用。在水利水电工程、矿山工程、交通工程、桥梁工程中，预应力锚索已经成为岩土体加固的首要手段，并且在各种工程中，预应力锚索的布置数量也非常多^[1-3]。如三峡双线五级船闸高边坡工程共安装了1000 kN预应力锚索两百余束，3000 kN预应力锚索近四千束，400 kN高强锚杆近十万根，加固岩石边坡楔形块体千余个^[4]。

在实际工程中，锚索会因水、空气以及赋存环境中的有害离子侵蚀而产生腐蚀、断口等缺陷，导致预应力锚索在工作过程中失效^[5-6]。在长期运行条件下，预应力锚索因其性能演变、索体损伤等带来的锚索失事风险逐渐显现出来，且目前在预应力锚索长期运行条件下，对其工作性状及可能存在的腐蚀、缺口位置的监测、检测、评价方面缺乏有效技术手段。

之前的学者研究得到^[7]：通过光纤或从光纤末端反射的光信号强度易于测量，且光纤的断裂会导致信号突然减小，根据这一原理，将光纤与锚索结合，并将光纤垂直于预期的裂纹扩展方向放置，就可以检测裂纹的位置。但这些传感器难以控制故障一致性（为了实现一致性，所有光纤都必须以完全相同的方式耦合到结构上），并且由于玻璃光纤是一种脆性材料，具有很高的材料可变性，可能在不同的应变下失效。因此采用光纤断裂而引起的信号强度变化来检测锚索裂纹位置有效性低。

随着锚索监测技术的不断发展，目前应用成熟的光纤光栅传感技术，以及研发的封装技术^[8]，可以实现对无黏结预应力锚索长期工作状态的实时监测^[9-10]。本文针对锚索工作中缺陷监测的不足提出了一种基于应变体监测技术来确定锚索缺陷具体位置的理论方法。通过对中部、左侧、右侧缺陷锚索进行反复张拉试验，揭示了缺陷位置对不同位置应变体监测结果的影响规律，并通过15组不同缺陷位置数值模拟试验拟合建立了根据应变体响应规律确定缺陷位置的方法，为将预应力锚索长期运行过程中产生的缺陷反映出来提供理论支撑。

1. 锚索缺陷监测试验方案

试验采用双监测结构（由应变体和光纤光栅应变片组成，图 1（a））缺陷监测形式，对锚索上3组不同缺陷（通过角磨机打磨形成，图 1（b））位置分别进行张拉试验，每组试样进行10次反复张拉，张拉力荷载为150 kN，试验方案如图 1（c）所示。

图 1 试验方案及试样照片

Figure 1. Test schemes and photo of samples

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试验材料为：锚索采用每股由7根5 mm低松弛高强钢丝组成的钢绞线，抗拉强度为1860 MPa，弹性模量为210 GPa；监测结构（应变体）材料选用20CrMnTiH钢材，抗拉强度为1080 MPa，弹性模量为207 GPa；锚索试样长度150 cm；监测结构（应变体）直径3.06 cm，长6.28 cm。

2. 锚索缺陷监测试验结果分析

试验过程中记录了锚索张拉至150 kN后监测结构应变值，如图 2所示。监测结果表明：①缺陷位于两个监测结构之间时，两个传感器应变量值较为接近，其中距缺陷更近的传感器2应变更大，说明离缺陷越近对监测结构的影响越大。②缺陷位于监测结构左侧时，靠近缺陷位置的传感器1的应变值明显大于传感器2的应变值。③缺陷位于监测结构右侧时，靠近缺陷位置的传感器2的应变值明显大于传感器1的应变值，符合一般规律。④根据缺陷附近监测结构的应变响应特征可以直接判断缺陷位置的大概区间，但由于样本数量，仅通过物理模型试验很难精确定位缺陷具体位置。

图 2 结构应变监测结果

Figure 2. Monitoring results of strain

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3. 锚索缺陷监测的数值仿真试验

为解决物理模型试验数量有限，无法精确定位缺陷位置的问题，本文采用数值模拟分析方法，通过15组不同缺陷位置数值模拟试验拟合建立了根据应变体响应规律确定缺陷位置的方法。

数值模拟试验采用Abaqus软件，按照线弹性模型计算。参数选取为：锚索弹性模量210 GPa，泊松比0.3；监测结构（应变体）弹性模量207 GPa，泊松比0.3。计算边界条件为：模型顶部（z=1500 mm）固定约束，模型底部（z=0）施加面力，大小为1000 MPa（面力转化成锚索轴力后为150 kN）。

试验采用圆柱体结构对锚索进行模拟。应变体和钢绞线耦合效果良好，在创建模型时不设置相互作用，以连续模型计算，其中锚索长度1500 mm，直径14 mm，监测结构（应变体）长度63 mm，直径30 mm。模型以沿锚索轴线方向为z轴，以张拉端为起点指向固定端为正值，x，y轴满足右手螺旋定则。并分别在两传感器左侧、中间、右侧设置缺陷，进行数值模拟试验时，在各监测结构（应变体）表面中部相同位置处选取一结点来监测模拟传感器安放位置。模型以沿锚索轴线方向为z轴，以张拉端（右侧）为起点指向固定端（左侧）为正值，全长1500 mm，分别在右侧、中部、左侧各设置5个缺陷，右侧缺陷设置位置依次为：100 mm（右1），180 mm（右2），260 mm（右3），340 mm（右4），420 mm（右5）；中部缺陷设置位置依次为：550 mm（中1），600 mm（中2），650 mm（中3），700 mm（中4），750 mm（中5）；左侧缺陷设置位置依次为：900 mm（左1），1000 mm（左2），1100 mm（左3），1200 mm（左4），1300 mm（左5）。计算模型与计算方案如图 3所示。

图 3 计算模型与计算方案

Figure 3. Computational model and scheme

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采用与物理试验相同条件的3组数值仿真模拟试验结果如图 4所示，数值计算结果与物理试验结果具有相同的规律：越靠近缺陷位置，监测结构的应变越大；通过缺陷位置附近监测结构的应变监测可判断缺陷位置所在区间。

图 4 变形分布云图

Figure 4. Distribution map of deformation

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15组不同缺陷位置的计算结果如表 1~3所示。表中数据表明当缺陷位于两应变体左侧或右侧时，只能根据应变情况确定出缺陷位于两应变体的哪一侧，并不能反映出缺陷的准确位置；当缺陷位于两应变体中间时，其应变情况与缺陷位置表现出了较好的对应关系，进而可以根据所测数据来拟合确定出这种关系。

表 1 左侧缺陷应变值

Table 1. Strain values in case of left defect

缺陷位置（右侧）	1号传感器/ με	2号传感器/ με	应变差/ με
右1	1.026×10³	1.03×10³	-4.07954
右2	1.026×10³	1.03×10³	-4.07966
右3	1.026×10³	1.03×10³	-4.08269
右4	1.026×10³	1.03×10³	-4.08071
右5	1.026×10³	1.03×10³	-3.97698

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表 2 中部缺陷应变值

Table 2. Strain values in case of middle defect

缺陷位置（中部）	1号传感器/ με	2号传感器/ με	应变差/ με
中1	1.041×10³	1.043×10³	-1.3766
中2	1.042×10³	1.043×10³	-4.55766×10^-1
中3	1.042×10³	1.042×10³	2.01399×10^-2
中4	1.043×10³	1.042×10³	4.53554×10^-1
中5	1.043×10³	1.041×10³	1.49256

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表 3 右侧缺陷应变值

Table 3. Strain values in case of right defect

缺陷位置（左侧）	1号传感器/ με	2号传感器/ με	应变差/ με
左1	1.043×10³	1.039×10³	3.78827
左2	1.043×10³	1.039×10³	3.82529
左3	1.043×10³	1.039×10³	3.82494
左4	1.043×10³	1.039×10³	3.82517
左5	1.043×10³	1.039×10³	3.82506

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根据编号中1至中5的应变数据，拟合得到缺陷距两传感器中点的距离L与两传感器应变差 $\varepsilon$ 之间的关系（图 5）：

$L = - 21.684{\varepsilon ^3} + 1.018{\varepsilon ^2} + 114.43\varepsilon - 0.8872 。$

(1)

图 5 关系曲线拟合

Figure 5. Fitting of relationship curve

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式中： $\varepsilon$ 为2，1号传感器所测应变值差值；L为缺陷位置距两传感器中点的距离。

4. 结论

（1）采用双监测结构（应变体）缺陷监测形式，通过对分别设置有中部、左侧、右侧缺陷的锚索进行张拉试验，分析缺陷位置与应变的关系。结果表明左、中、右缺陷情况下所测应变均会发生变化，左侧、右侧情况下应变差相似并大于中部情况，且与锚索缺陷距离最近的应变体上的应变变化最大，表明通过缺陷附近监测结构响应特征可判断缺陷所在区间。

（2）结合数值模拟试验，对锚索左、中、右各设置5组缺陷进行了模拟分析，结果表明左、右两侧缺陷情况下各组应变差值无明显差异，中部缺陷情况下各组应变情况表现出了良好的对应关系。

（3）根据中部缺陷情况下各组的应变结果，建立了缺陷距两传感器中点的位置L与两传感器应变差 $\varepsilon$ 之间的关系，为确定锚索缺陷具体位置提供了一种可行途径。

图 1 分散土边坡侵蚀与处理

Figure 1. Erosion and treatment of dispersive soil slope

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图 2 加热温度对分散性影响的泥球试验结果照片（散粒体，加热1 h）

Figure 2. Pictures of mud ball test results with influences of heating temperature on dispersion (bulk soil heated for 1 h)

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图 3 加热温度对分散性影响的双密度计试验结果（加热1 h）

Figure 3. Test results of double-hydrometer with influences of heating temperature on dispersion (1 h)

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图 4 加热时间对分散性影响的针孔试验结果照片（n=100%）

Figure 4. Pictures of pinhole test results on influences of heating time on dispersion (n=100%)

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图 5 压实度对分散性影响的碎块与泥球试验结果照片（T=100℃）

Figure 5. Pictures of test results of fragments and mud balls with the influences of compactness on dispersion(T=100℃)

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图 6 低于200℃加热1 h并抽气饱和处理后土样的针孔与碎块试验结果照片

Figure 6. Pictures of pinhole and fragment test results of soil samples heated for 1 h below 200 ℃ and saturated under vacuum

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图 7 200℃加热1 h并抽气饱和处理后土样的针孔与碎块试验结果照片

Figure 7. Pictures of pinhole and fragment test results of soil samples heated at 200 ℃ for 1 h and saturated under vacuum

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图 8 热力加固土的酸碱度变化

Figure 8. pH variation of soil after thermal reinforcement

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图 9 热力加固土的电导率变化

Figure 9. Variation of conductivity of thermally reinforced soil

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图 10 热力加固土的红外光谱图

Figure 10. Infrared spectra of thermally reinforced soil

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图 11 热力加固土的微观结构图

Figure 11. Microstructure of thermally reinforced soil

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图 12 热力加固土的XRD图谱

Figure 12. XRD spectra of thermally reinforced soil

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表 1 分散土基本性质

Table 1 Basic properties of dispersive soil

颗粒相对密度	液限/%	塑限/%	塑性指数	颗粒组成/%			最大干密度/(g·cm^-3)	最优含水率/%	易溶盐/(g·kg^-1)	有机质/(g·kg^-1)	pH值
颗粒相对密度	液限/%	塑限/%	塑性指数	砂粒	粉粒	黏粒	最大干密度/(g·cm^-3)	最优含水率/%	易溶盐/(g·kg^-1)	有机质/(g·kg^-1)	pH值
2.71	29.9	18.5	11.4	1.3	64.0	34.7	1.77	16.5	1.7	5.3	9.75

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表 2 加热温度对热力加固分散土的影响（加热1 h）

Table 2 Effects of heating temperature on thermal reinforcement of dispersive soil (1 h)

加热温度T/℃	压实度n/%	针孔试验							碎块试验		综合判别结果
加热温度T/℃	压实度n/%	作用水头/mm	时间/s	流量/(mL·s^-1)	侧视水色	顶视水色	孔径/mm	结果	烧杯中现象	结果	综合判别结果
室温	84	50	600	0.28	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	96	50	600	0.48	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	98	50	600	0.65	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	100	50	600	0.38	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
50℃	84	50	600	0.28	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	96	50	600	0.31	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	98	50	600	0.33	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	100	50	600	0.50	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
100℃	84	380	300	1.42	透明	微浑	≥1.0	I	崩解后水微浑	I	I
	96	380	300	1.08	透明	微浑	≥1.0	I	崩解后水清澈	ND	I
	98	1020	300	2.62	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
	100	1020	300	2.10	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
150℃	84	1020	300	1.92	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
	96	1020	300	2.27	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
	98	1020	300	1.96	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
	100	1020	300	1.92	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
200℃	84	1020	300	2.55	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
	96	1020	300	1.87	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
	98	1020	300	1.58	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
	100	1020	300	1.67	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
300℃	84~100	—	—	—	—	—	—	—	崩解后水均清澈	ND	ND
400℃	84~100	—	—	—	—	—	—	—	碎块均不崩解	ND	ND
注：（1）“D”，“I”，“ND”分别代表分散土、过渡土、非分散土；“—”表示没有进行试验。（2）针孔试验：非分散土，在380~1020 mm水头下针孔不扩大，出水流很清；过渡土，在180~380 mm水头下针孔冲蚀较慢，出水流稍混浊；分散土，在50 mm水头下针孔迅速扩大，出水流混浊。（3）碎块试验：分散土，土块水解后混浊，土很快扩散到整个量杯底部，水呈雾状，经久不清；过渡土，土块水解后四周有微量混浊，但扩散范围小；非分散土，无分散出胶粒的反应，土块水解后在量杯底部以细颗粒状平堆，水色是清的，或稍混浊后很快又变清。

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表 3 加热时间对分散性的影响（加热温度50℃）

Table 3 Effects of heating time on dispersion (50℃)

加热时间t/h	压实度n/%	针孔试验							碎块试验		综合判别结果
加热时间t/h	压实度n/%	作用水头/mm	时间/s	流量/(mL·s^-1)	测视水色	顶视水色	孔径/mm	结果	烧杯中现象	结果	综合判别结果
1	84	50	600	0.28	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	96	50	600	0.31	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	98	50	600	0.33	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
	100	50	600	0.50	浑浊	浑浊	≥2.0	D	崩解后土粒铺满杯底	D	D
3	84	180	300	0.63	微浑	微浑	≥1.5	I	崩解后水微浑	I	I
	96	180	300	0.67	透明	微浑	≥1.5	I	崩解后水微浑	I	I
	98	180	300	1.00	透明	微浑	≥1.5	I	崩解后水微浑	I	I
	100	1020	300	1.83	清澈	清澈	1	ND	崩解后水微浑	I	I
5	84	380	300	1.10	透明	微浑	≥1.5	I	崩解后水微浑	I	I
	96	180	300	0.90	透明	微浑	≥1.5	I	崩解后水微浑	I	I
	98	1020	300	2.20	清澈	清澈	1	ND	崩解后水微浑	I	I
	100	1020	300	1.75	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND
7	84	1020	300	1.97	清澈	清澈	1	ND	崩解后水微浑	I	I
	96	1020	300	1.93	清澈	清澈	1	ND	崩解后水微浑	I	I
	98	1020	300	1.88	清澈	清澈	1	ND	崩解后水微浑	I	I
	100	1020	300	1.97	清澈	清澈	1	ND	崩解后水清澈	ND	ND

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表 4 土样交换性阳离子含量

Table 4 Contents of exchangeable cations of soil samples

温度/℃	交换性Na⁺含量/(cmol·kg^-1)	阳离子总量/(cmol·kg^-1)	ESP/%
室温	2.874	17.93	16.03
50℃	2.552	16.13	15.83
100℃	2.368	20.93	11.32
200℃	1.578	14.03	11.25
300℃	1.498	13.67	10.96
400℃	1.196	13.44	8.90
500℃	0.928	12.41	7.48
600℃	0.573	11.15	5.14

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表 5 粒度分析结果

Table 5 Particle size analysis results

温度	颗粒组成/%（体积百分比）
温度	< 0.005 mm	0.005~0.075 mm	0.075~2 mm
室温	10.3	72.4	17.3
50℃	9.6	71.1	19.3
100℃	8.1	68.0	23.9
200℃	7.6	52.7	39.7
300℃	8.3	49.8	41.9
400℃	9.4	49.3	41.3
500℃	9.4	48.2	42.4
600℃	8.4	47.5	44.1

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参考文献(21)

[1]	樊恒辉, 孔令伟. 分散性土研究[M]. 北京: 中国水利水电出版社, 2012. FAN Henghui, KONG Lingwei. Dispersive Clay Studies[M]. Beijing: China Water & Power Press, 2012. (in Chinese)
[2]	樊恒辉, 倪晓逸, 孟敏强, 等. 土体热加固方法的研究进展[J]. 水利与建筑工程学报, 2021, 19(5): 1-7. doi: 10.3969/j.issn.1672-1144.2021.05.001 FAN Henghui, NI Xiaoyi, MENG Minqiang, et al. Research status and prospects of soil thermal strengthening technology[J]. Journal of Water Resources and Architectural Engineering, 2021, 19(5): 1-7. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1672-1144.2021.05.001
[3]	张玉良, 孙强, 李进学, 等. 高温焙烧后黏土孔隙与力学特征研究[J]. 岩石力学与工程学报, 2015, 34(7): 1480-1488. doi: 10.13722/j.cnki.jrme.2014.1229 ZHANG Yuliang, SUN Qiang, LI Jinxue, et al. Pore and mechanical characteristics of high-temperature bakeed clay[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2015, 34(7): 1480-1488. (in Chinese) doi: 10.13722/j.cnki.jrme.2014.1229
[4]	LITVINOV I M. Basic Requirements for Planning and Conducting Operations on Thermal Strengthening of Ground-USSR[R]. Joint Publications Research Service Arlington Va, 1961.
[5]	LITVINOV I M. Stabilization of settling and weak clayey soils by thermal treatment[J]. Highway research board special report, 1960 (60): 94-112. http://onlinepubs.trb.org/Onlinepubs/sr/sr60/60-022.pdf
[6]	宋汉堂. 湿陷性黄土地基热加固方法的试验研究[J]. 铁道建筑, 1982, 22(5): 27-31. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDJZ198205007.htm SONG Hantang. Experimental study on thermal reinforcement method of collapsible loess foundation[J]. Railway Engineering, 1982, 22(5): 27-31. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDJZ198205007.htm
[7]	谈鹏燕, 许光详. 湿陷性黄土的电热丝热加固法探讨[J]. 路基工程, 2008(5): 113-114. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-LJGC200805058.htm TAN Pengyan, XU Guangxiang. Discussion on thermal reinforcement method of collapsible loess with electric heating wire[J]. Subgrade Engineering, 2008(5): 113-114. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-LJGC200805058.htm
[8]	刘云壮, 易南概, 钟林, 等. 高温烧结淤泥质土水理性质试验研究[J]. 大连海事大学学报, 2017, 43(4): 117-121. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DLHS201704017.htm LIU Yunzhuang, YI Nangai, ZHONG Lin, et al. Experimental study on hydrate properties of elevated temperature sintering mucky soil[J]. Journal of Dalian Maritime University, 2017, 43(4): 117-121. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DLHS201704017.htm
[9]	KALE R C, RAVI K. A review on the impact of thermal history on compacted bentonite in the context of nuclear waste management[J]. Environmental Technology & Innovation, 2021, 23: 101728. http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S235218642100376X
[10]	ZHAO C, DONG Y, FENG Y P, et al. Thermal desorption for remediation of contaminated soil: a review[J]. Chemosphere, 2019, 221: 841-855.
[11]	KROUZEK J, DURDAK V, HENDRYCH J, et al. Pilot scale applications of microwave heating for soil remediation[J]. Chemical Engineering and Processing-Process Intensification, 2018, 130: 53-60. http://www.onacademic.com/detail/journal_1000040395920810_a313.html
[12]	GIOVANNINI G, LUCCHESI S, GIACHETTI M. Effect of heating on some physical and chemical parameters related to soil aggregation and erodibility[J]. Soil Science, 1988, 146(4): 255-261. http://www.onacademic.com/detail/journal_1000039278964410_b0de.html
[13]	KALE R C, RAVI K. Influence of thermal loading on index and physicochemical properties of Barmer bentonite[J]. Applied Clay Science, 2018, 165: 22-39. http://www.onacademic.com/detail/journal_1000040417454810_cfa1.html
[14]	谈云志, 李辉, 王培荣, 等. 膨润土受热作用后的水-力性能研究[J]. 岩土力学, 2019, 40(2): 489-496. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201902010.htm TAN Yunzhi, LI Hui, WANG Peirong, et al. Hydro-mechanical performances of bentonite respond to heat-treated history[J]. Rock and Soil Mechanics, 2019, 40(2): 489-496. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201902010.htm
[15]	O'BRIEN P L, DESUTTER T M, CASEY F X M, et al. Thermal remediation alters soil properties–a review[J]. Journal of Environmental Management, 2018, 206: 826-835. http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0301479717311234
[16]	GOODMAN C C, VAHEDIFARD F. Micro-scale characterisation of clay at elevated temperatures[J]. Géotechnique Letters, 2019, 9(3): 225-230. http://www.researchgate.net/publication/334272135_Micro-Scale_Characterization_of_Clay_at_Elevated_Temperatures
[17]	樊恒辉, 李洪良, 赵高文. 黏性土的物理化学及矿物学性质与分散机理[J]. 岩土工程学报, 2012, 34(9): 1740-1745. http://manu31.magtech.com.cn/Jwk_ytgcxb/CN/abstract/abstract14705.shtml FAN Henghui, LI Hongliang, ZHAO Gaowen. Relation among dispersive mechanism, physical-chemical and mineral properties of clayey soil[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2012, 34(9): 1740-1745. (in Chinese) http://manu31.magtech.com.cn/Jwk_ytgcxb/CN/abstract/abstract14705.shtml
[18]	徐颖, 邓利蓉, 芦玉峰, 等. 热处理对柯尔碱膨润土微观结构和物化性能的影响[J]. 岩矿测试, 2019, 38(3): 280-287. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YKCS201903005.htm XU Ying, DENG Lirong, LU Yufeng, et al. Effect of thermal treatment on the composition and physicochemical properties of bentonite from the kerjian region, Xinjiang[J]. Rock and Mineral Analysis, 2019, 38(3): 280-287. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YKCS201903005.htm
[19]	BISHOP J L, PIETERS C M, EDWARDS J O. Infrared spectroscopic analyses on the nature of water in montmorillonite[J]. Clays and Clay Minerals, 1994, 42(6): 702-716. http://clays.org/journal/archive/volume%2042/42-6-702.pdf
[20]	秦亚婷, 彭同江, 孙红娟, 等. 高温处理对钠化膨润土蒙脱石结构变化的影响[J]. 四川大学学报(自然科学版), 2021, 58(3): 159-164. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SCDX202103022.htm QIN Yating, PENG Tongjiang, SUN Hongjuan, et al. The effect of high temperature treatment on the structure of sodiumbentonite montmorillonite[J]. Journal of Sichuan University (Natural Science Edition), 2021, 58(3): 159-164. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SCDX202103022.htm
[21]	PUSCH R. Bentonite Clay Environmental and Applications[M]. London: Taylor & Francis Group, 2015.

施引文献(3)

期刊类型引用(3)

1.	王亮亮. 一种确定锚索缺陷位置的应变体检测方法. 中国建筑金属结构. 2024(06): 120-122 . 百度学术
2.	褚晓威. 多种工况螺纹钢锚杆应力应变特征研究. 煤炭工程. 2024(09): 136-145 . 百度学术
3.	王高，李华弟，谭光彩. 富水区软岩边坡牵引式滑坡发展机理及锚索格梁加固技术研究. 广东公路交通. 2024(04): 36-40 . 百度学术