Deformation characteristics of modified iron tailings under different cyclic loading modes
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摘要: 利用聚丙烯纤维和水泥改性铁尾矿砂，并将其应用于路基工程是实现铁尾矿资源化利用的有效手段。通过动三轴试验探究了不同循环加载模式下纤维掺量、动静比和龄期对纤维水泥改性铁尾矿砂(FCIT)变形特性的影响。研究结果表明：①间歇加载和逐级加载下FCIT的变形行为在7 d龄期时处于塑性安定和塑性蠕变状态；②对比持续加载和间歇加载变形情况，发现间歇加载下FCIT的累积应变(εp)变化幅度总体上小于持续加载作用引起的εp变化幅度；③逐级加载下FCIT的累积应变被赋予倍数系数后，可较好预测持续加载下的累积应变。修正后的累积应变满足幂函数和线性函数组成的预测公式。Abstract: Using polypropylene fiber and cement to modify iron tailings, the effects of fiber content, dynamic-static ratio and curing age on the deformation characteristics of the fiber cement-modified iron tailing (FCIT) under different cyclic loading modes are explored through the dynamic triaxial tests. The research results show that: (1) The deformation behaviors of FCIT under intermittent loading and progressive loading are in the state of plastic stability and plastic creep at curing age of 7 d. (2) By comparing the deformations of continuous loading and intermittent loading, it is found that the variation range of the cumulative strain (εp) of FCIT under intermittent loading is generally smaller than that of εp caused by continuous loading. (3) Assigning a multiple factor to the cumulative strain of FCIT under progressive loading improves predictions for the cumulative strain under continuous loading. The corrected cumulative strain satisfies the prediction formula composed of power function and linear function.
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0. 引言
近年来，预应力岩土锚固技术迅速发展，其安全、经济、简便，已广泛应用于多个工程领域，发挥了重要的加固支护作用。在水利水电工程、矿山工程、交通工程、桥梁工程中，预应力锚索已经成为岩土体加固的首要手段，并且在各种工程中，预应力锚索的布置数量也非常多[1-3]。如三峡双线五级船闸高边坡工程共安装了1000 kN预应力锚索两百余束，3000 kN预应力锚索近四千束，400 kN高强锚杆近十万根，加固岩石边坡楔形块体千余个[4]。
在实际工程中，锚索会因水、空气以及赋存环境中的有害离子侵蚀而产生腐蚀、断口等缺陷，导致预应力锚索在工作过程中失效[5-6]。在长期运行条件下，预应力锚索因其性能演变、索体损伤等带来的锚索失事风险逐渐显现出来，且目前在预应力锚索长期运行条件下，对其工作性状及可能存在的腐蚀、缺口位置的监测、检测、评价方面缺乏有效技术手段。
之前的学者研究得到[7]：通过光纤或从光纤末端反射的光信号强度易于测量，且光纤的断裂会导致信号突然减小，根据这一原理，将光纤与锚索结合，并将光纤垂直于预期的裂纹扩展方向放置，就可以检测裂纹的位置。但这些传感器难以控制故障一致性（为了实现一致性，所有光纤都必须以完全相同的方式耦合到结构上），并且由于玻璃光纤是一种脆性材料，具有很高的材料可变性，可能在不同的应变下失效。因此采用光纤断裂而引起的信号强度变化来检测锚索裂纹位置有效性低。
随着锚索监测技术的不断发展，目前应用成熟的光纤光栅传感技术，以及研发的封装技术[8]，可以实现对无黏结预应力锚索长期工作状态的实时监测[9-10]。本文针对锚索工作中缺陷监测的不足提出了一种基于应变体监测技术来确定锚索缺陷具体位置的理论方法。通过对中部、左侧、右侧缺陷锚索进行反复张拉试验，揭示了缺陷位置对不同位置应变体监测结果的影响规律，并通过15组不同缺陷位置数值模拟试验拟合建立了根据应变体响应规律确定缺陷位置的方法，为将预应力锚索长期运行过程中产生的缺陷反映出来提供理论支撑。
1. 锚索缺陷监测试验方案
试验采用双监测结构（由应变体和光纤光栅应变片组成，图 1（a））缺陷监测形式，对锚索上3组不同缺陷（通过角磨机打磨形成，图 1（b））位置分别进行张拉试验，每组试样进行10次反复张拉，张拉力荷载为150 kN，试验方案如图 1（c）所示。
试验材料为：锚索采用每股由7根5 mm低松弛高强钢丝组成的钢绞线，抗拉强度为1860 MPa，弹性模量为210 GPa；监测结构（应变体）材料选用20CrMnTiH钢材，抗拉强度为1080 MPa，弹性模量为207 GPa；锚索试样长度150 cm；监测结构（应变体）直径3.06 cm，长6.28 cm。
2. 锚索缺陷监测试验结果分析
试验过程中记录了锚索张拉至150 kN后监测结构应变值，如图 2所示。监测结果表明：①缺陷位于两个监测结构之间时，两个传感器应变量值较为接近，其中距缺陷更近的传感器2应变更大，说明离缺陷越近对监测结构的影响越大。②缺陷位于监测结构左侧时，靠近缺陷位置的传感器1的应变值明显大于传感器2的应变值。③缺陷位于监测结构右侧时，靠近缺陷位置的传感器2的应变值明显大于传感器1的应变值，符合一般规律。④根据缺陷附近监测结构的应变响应特征可以直接判断缺陷位置的大概区间，但由于样本数量，仅通过物理模型试验很难精确定位缺陷具体位置。
3. 锚索缺陷监测的数值仿真试验
为解决物理模型试验数量有限，无法精确定位缺陷位置的问题，本文采用数值模拟分析方法，通过15组不同缺陷位置数值模拟试验拟合建立了根据应变体响应规律确定缺陷位置的方法。
数值模拟试验采用Abaqus软件，按照线弹性模型计算。参数选取为：锚索弹性模量210 GPa，泊松比0.3；监测结构（应变体）弹性模量207 GPa，泊松比0.3。计算边界条件为：模型顶部（z=1500 mm）固定约束，模型底部（z=0）施加面力，大小为1000 MPa（面力转化成锚索轴力后为150 kN）。
试验采用圆柱体结构对锚索进行模拟。应变体和钢绞线耦合效果良好，在创建模型时不设置相互作用，以连续模型计算，其中锚索长度1500 mm，直径14 mm，监测结构（应变体）长度63 mm，直径30 mm。模型以沿锚索轴线方向为z轴，以张拉端为起点指向固定端为正值，x，y轴满足右手螺旋定则。并分别在两传感器左侧、中间、右侧设置缺陷，进行数值模拟试验时，在各监测结构（应变体）表面中部相同位置处选取一结点来监测模拟传感器安放位置。模型以沿锚索轴线方向为z轴，以张拉端（右侧）为起点指向固定端（左侧）为正值，全长1500 mm，分别在右侧、中部、左侧各设置5个缺陷，右侧缺陷设置位置依次为：100 mm（右1），180 mm（右2），260 mm（右3），340 mm（右4），420 mm（右5）；中部缺陷设置位置依次为：550 mm（中1），600 mm（中2），650 mm（中3），700 mm（中4），750 mm（中5）；左侧缺陷设置位置依次为：900 mm（左1），1000 mm（左2），1100 mm（左3），1200 mm（左4），1300 mm（左5）。计算模型与计算方案如图 3所示。
采用与物理试验相同条件的3组数值仿真模拟试验结果如图 4所示，数值计算结果与物理试验结果具有相同的规律：越靠近缺陷位置，监测结构的应变越大；通过缺陷位置附近监测结构的应变监测可判断缺陷位置所在区间。
15组不同缺陷位置的计算结果如表 1~3所示。表中数据表明当缺陷位于两应变体左侧或右侧时，只能根据应变情况确定出缺陷位于两应变体的哪一侧，并不能反映出缺陷的准确位置；当缺陷位于两应变体中间时，其应变情况与缺陷位置表现出了较好的对应关系，进而可以根据所测数据来拟合确定出这种关系。
表 1 左侧缺陷应变值Table 1. Strain values in case of left defect缺陷位置（右侧） 1号传感器/ με 2号传感器/ με 应变差/ με 右1 1.026×103 1.03×103 -4.07954 右2 1.026×103 1.03×103 -4.07966 右3 1.026×103 1.03×103 -4.08269 右4 1.026×103 1.03×103 -4.08071 右5 1.026×103 1.03×103 -3.97698 表 2 中部缺陷应变值Table 2. Strain values in case of middle defect缺陷位置（中部） 1号传感器/ με 2号传感器/ με 应变差/ με 中1 1.041×103 1.043×103 -1.3766 中2 1.042×103 1.043×103 -4.55766×10-1 中3 1.042×103 1.042×103 2.01399×10-2 中4 1.043×103 1.042×103 4.53554×10-1 中5 1.043×103 1.041×103 1.49256 表 3 右侧缺陷应变值Table 3. Strain values in case of right defect缺陷位置（左侧） 1号传感器/ με 2号传感器/ με 应变差/ με 左1 1.043×103 1.039×103 3.78827 左2 1.043×103 1.039×103 3.82529 左3 1.043×103 1.039×103 3.82494 左4 1.043×103 1.039×103 3.82517 左5 1.043×103 1.039×103 3.82506 根据编号中1至中5的应变数据，拟合得到缺陷距两传感器中点的距离L与两传感器应变差ε之间的关系（图 5）：
L=−21.684ε3+1.018ε2+114.43ε−0.8872。 (1) 式中：ε为2，1号传感器所测应变值差值；L为缺陷位置距两传感器中点的距离。
4. 结论
（1）采用双监测结构（应变体）缺陷监测形式，通过对分别设置有中部、左侧、右侧缺陷的锚索进行张拉试验，分析缺陷位置与应变的关系。结果表明左、中、右缺陷情况下所测应变均会发生变化，左侧、右侧情况下应变差相似并大于中部情况，且与锚索缺陷距离最近的应变体上的应变变化最大，表明通过缺陷附近监测结构响应特征可判断缺陷所在区间。
（2）结合数值模拟试验，对锚索左、中、右各设置5组缺陷进行了模拟分析，结果表明左、右两侧缺陷情况下各组应变差值无明显差异，中部缺陷情况下各组应变情况表现出了良好的对应关系。
（3）根据中部缺陷情况下各组的应变结果，建立了缺陷距两传感器中点的位置L与两传感器应变差ε之间的关系，为确定锚索缺陷具体位置提供了一种可行途径。
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图 1 FCIT累积应变随振动次数的变化曲线
Figure 1. Variation curves of cumulative strain of FCIT with vibration times
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图 2 间歇加载阶段累积应变图(Rcr=0.1)
Figure 2. Cumulative strains at intermittent loading stage (7 d, Rcr=0.1)
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图 4 不同纤维掺量下FCIT的累积应变随振动次数的变化
Figure 4. Variation of cumulative strain of FCIT with vibration times under different fiber contents
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图 6 修正平移后的预测累积应变与实际累积应变曲线对比
Figure 6. Comparison of predicted cumulative strain after correction and translation with actual cumulative strain curve
表 1 不同加载模式下FCIT试验方案
Table 1 FCIT test schemes under different loading modes
组号 纤维掺量 动静比Rcr 围压/kPa 频率/Hz 加载模式 加载时间 A 0%，0.25%，0.50%，0.75%，1% 0.1，0.2，0.3 100 0.5 持续加载 持续加载50 min B 间歇加载 加载5 min、停振5 min共50 min C 逐级加载 依次加载三级，共50 min 
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