Mechanism of influences of shield construction nearby friction pile foundation on its bearing capacity and its controlling techniques
-
摘要: 针对盾构近接施工对邻近摩擦桩基建筑物的扰动问题，基于盾构隧道开挖前后地层应力场的变化，建立了隧道-地层-桩基相互作用下既有摩擦桩基承载力解析计算模型，揭示了盾构近接施工对摩擦桩基承载性能的影响机制；以一地铁盾构隧道侧穿摩擦桩基老旧建筑物施工为工程背景，分析了盾构近接施工扰动下摩擦桩群的变形特征，论证了地层加固对控制邻近桩基变形的有效性。研究结果表明：隧道开挖后地层水平应力和剪应力的变化是影响摩擦桩基承载性能的根本原因，桩基承载力损失与隧道施工时的地层损失率呈正比；地层加固可有效控制隧道施工引起的地层损失，从而降低地层和既有桩基的变形，有效控制盾构近接施工时摩擦桩基建筑物的安全。Abstract: Aiming at the disturbance problem of the adjacent friction pile foundation buildings caused by shield tunneling, based on the changes in the stress field of the strata before and after shield tunneling, an analytical calculation model for the bearing capacity of the existing friction pile foundation under the interaction of tunnel, stratum and pile foundation is established, revealing the influence mechanism of shield tunneling on the bearing performance of friction pile foundation. Taking the construction of an old building with friction pile foundation at the side of a subway shield tunnel as the engineering background, the deformation characteristics of the friction pile group under the disturbance of shield tunneling are analyzed, and the effectiveness of ground reinforcement in controlling the deformation of adjacent pile foundations is demonstrated. The research results indicate that the changes in horizontal and shear stresses in the strata after tunnel excavation are the fundamental reasons affecting the bearing performance of friction pile foundations. The loss of bearing capacity of pile foundation is directly proportional to the loss rate of formation during tunnel construction. The ground reinforcement can effectively control the ground loss caused by tunnel construction, thereby reducing the deformations of the ground and the existing pile foundations.
-
Keywords:
- shield tunnel /
- friction pile /
- bearing capacity /
- stratum reinforcement /
- pile deformation
-
0. 引言
随着水资源开发进程的深入推进,我国高土石坝逐渐向200 m以上的特高土石坝方向发展。与200 m以下高土石坝相比,特高土石坝的变形控制难度更大,现有理论、方法、标准和技术水平无法完全满足新形势下特高土石坝建设和长期安全保障[1]。
准确了解筑坝堆石料的力学性质是保障高土石坝的设计安全和运营安全的前提条件。在实际土石坝填筑中采用的堆石料最大粒径可达到1000 mm[2]。与室内试验允许的最大粒径60 mm相差甚远,直接对现场原型级配堆石料开展力学试验较为困难。目前采用的常规方法是对原型级配堆石料进行缩尺,从而通过缩尺后堆石料的室内试验结果推求现场原型级配堆石料的力学性质。《土工试验方法标准》(GB/T50123—2019)[3]中给出了4种粗粒料室内试验缩尺方法,但是这4种缩尺方法都无法完全避免缩尺效应的影响。众多学者通过研究发现,堆石料的力学特性与颗粒尺寸密切相关[4]。李翀等[5]通过开展等
应力路径试验发现,对于相同级配试样,破坏主应力差、内摩擦角和初始切线模量随试样直径D的减小而增大,当试样直径相同时,破坏主应力差和内摩擦角随最大粒径dmax的增大而增大；花俊杰等[6]通过蠕变试验发现,大尺寸试样的最终蠕变量明显大于小尺寸试样,而尺寸效应对蠕变速率因子 的影响并无明显规律；邵晓泉等[7]发现在相同围压下,原型级配料试样的单颗粒强度低于缩尺级配料试样,颗粒破碎更严重,进而导致其偏应力增长缓慢,抗剪强度K值显著降低；Varadarajan等[8]通过三轴排水试验发现圆形颗粒砂砾石的材料参数随颗粒大小的变化规律与棱角形颗粒堆石料的材料参数随颗粒大小的变化规律是相反的。 针对筑坝堆石料室内力学特性试验的缩尺效应问题[9],本文提出了一种基于旁压试验的堆石料力学特性试验等效密度确定方法,即以旁压模量为控制指标,通过对比室内旁压模型试验和现场旁压试验结果确定室内试验的等效密度,最后通过开展三轴试验获得能反映现场原型级配堆石料力学特性的关键参数。研究成果有助于得到准确的现场原型级配堆石料的力学参数,提升高土石坝应力变形预测的精度,为我国特高土心墙堆石坝建设提供重要技术支持。
1. 堆石料大型旁压模型试验
1.1 试验设备
本次室内大型旁压模型试验所采用的加压和稳压装置为梅纳G-AM(BX)型旁压仪,模型试验箱由60 mm厚的钢板制成,平面尺寸为0.86 m×0.84 m,高度为1.05 m。箱体上方对称布置4个50 t千斤顶组成自反力系统以提供上覆压力,加压盖四角对称布置位移传感器以测量试样的沉降量,旁压仪和模型试验箱如图1所示。
1.2 试验堆石料
试验材料取自两河口水电站心墙堆石坝上游堆石料,其原型设计级配最大粒径达到400～600 mm,超过室内试验的最大控制粒径,依据规范[3]中的方法对其进行缩尺,为了比较不同级配堆石料旁压模量与密度的关系,本次试验采用以下两种方法进行缩尺：
（1）试验级配一：采用混合法进行缩尺,即先用相似级配法进行缩尺（相似比尺n=4）,使小于5 mm粒径的堆石料质量不高于总质量的30%,再采用等量替代法对超粒径部分进行缩尺。
（2）试验级配二：先用相似级配法进行缩尺（相似比尺n=4）,再将级配曲线的最大粒径减小至60 mm。
缩尺后两组试验级配堆石料的最大粒径均为60 mm,但每个粒组区间的含量不同,堆石料缩尺前后的级配曲线如图2所示。
综合考虑以往工程经验和室内试验设备尺寸,选定本次旁压模型试验的初始试验密度分别为1.95,2.05,2.10,2.15 g/cm3。试验开始前对试样施加1000 kPa的上覆压力,待位移传感器读数稳定后读取稳压过程中试样的沉降值,再根据沉降值估算实际试验密度。
2. 旁压试验结果分析
旁压模型试验开始前需要对弹性膜约束力进行标定以保障试验正常进行。试验中加荷等级按照预计临塑压力的1/5～l/7来确定,每级压力下分别在30 s和60 s时刻记录量管的水位下降值以得到测量腔的体积变化。旁压试验得到的级配一堆石料和级配二堆石料在不同密度下压力和体变的关系曲线分别如图3和图4所示。
![]()
图 3 级配一堆石料在不同密度下的旁压试验曲线Figure 3. Pressuremeter test curves of rockfill No. 1 with different densities![]()
图 4 级配二堆石料在不同密度下的旁压试验曲线Figure 4. Pressuremeter test curves of rockfill No. 2 with different densities图5（a）,（b）分别为级配一堆石料和级配二堆石料的旁压模量和试验密度的关系曲线,其中试验密度为试样在上覆压力的作用下沉降稳定后的密度,即正式开始旁压试验前的实际密度。从图5可以看出,不同级配堆石料的旁压模量均随试验密度的增大而增大。在试验密度较小时,旁压模量的变化曲线较为平缓,随着试验密度逐渐增大,堆石料内部颗粒填充逐渐紧密,旁压模量对密度的变化更为敏感。当密度一定时,不同级配堆石料对应不同的旁压模量,说明了堆石料的力学特性与物理特性相关且具有唯一性。
3. 三轴试验结果分析
采用长江科学院YLSZ30-3型高压三轴仪对两种级配的堆石料开展三轴试验研究,该设备可采用应力和应变两种控制方式,试样直径为300 mm,高度为600 mm,可施加最大围压为3.0 MPa,最大竖向应力为21 MPa。大型三轴试验的试验级配与旁压模型试验保持一致,试验密度根据旁压模量与试验密度的关系曲线来确定。如图6所示,为了验证试验结果的合理性,分别取旁压模量为75 MPa和90 MPa时对应的试验密度进行三轴试验。
三轴试验的试样经人工制备后充水进行饱和,饱和完成后对试样施加围压进行固结,待固结完成后开展固结排水剪切试验。本次三轴试验的围压分别为0.2,0.4,0.6,0.8 MPa,剪切速率为0.5 mm/min。试验过程中记录轴向荷载、轴向位移、排水量等数据,试样剪切至轴向应变的15％时停止试验,所有试验过程均严格依照规范执行。
3.1 旁压模量为75 MPa的三轴试验结果分析
当旁压模量为75 MPa时,级配一堆石料和级配二堆石料对应的试验密度分别为2.100 g/cm3和2.133 g/cm3,图7所示为三轴试验得到的偏应力与轴向应变关系曲线。从图7可以看出,两组级配和密度组合堆石料的偏应力与轴向应变关系曲线十分相似,偏应力均随轴向应变的增加而增大,最终趋于恒定值。说明达到一定的应力水平后,试样已经破坏,偏应力将不再随轴向应变的变化而变化。偏应力与轴向应变的关系受围压的影响较大,当轴向应变一定时,围压越大,偏应力越大。图8所示为三轴试验得到的体积应变关系曲线,可以看出,堆石料的体积变化随围压的增大而增大,在高围压下表现出明显的剪缩特性,在低围压下表现出明显的剪胀特性,两组堆石料的体变关系曲线变化规律基本一致。
![]()
图 7 偏应力-轴向应变关系曲线(Ea=75 MPa)Figure 7. Relationship between deviatoric stress and axial strain (Ea=75 MPa)![]()
图 8 体应变-轴向应变关系曲线(Ea=75 MPa)Figure 8. Relationship between volumetric strain and axial strain (Ea=75 MPa)总体来说,不同级配和密度组合的堆石料,在旁压模量相等时,其偏应力与轴向应变关系曲线及体变关系曲线具有较好的一致性,说明不同级配堆石料在旁压模量相等时,其力学性质是相近的。
3.2 旁压模量为90 MPa的三轴试验结果分析
当旁压模量为90 MPa时,级配一堆石料和级配二堆石料对应的试验密度分别为2.128 g/cm3和2.165 g/cm3,图9和图10分别为三轴试验得到的偏应力与轴向应变关系曲线和体积应变关系曲线。从图9,10可以看出,旁压模量为90 MPa时对应的两组堆石料的三轴试验结果与旁压模量为75 MPa时类似,即在旁压模量相等的情况下,不同级配和密度组合堆石料的偏应力与轴向应变关系曲线和体积应变与轴向应变关系曲线变化规律基本一致。总体上偏应力随轴向应变的增大而增大,最终趋于恒定值,堆石料的体积变化随围压的增大而增大,在高围压下表现出明显的剪缩特性,在低围压下表现出明显的剪胀特性。对于相同级配的堆石料,其旁压模量越大,试验密度越大,偏应力和体积应变对轴向应变的变化越敏感。以上结果同样验证了不同级配堆石料在旁压模量相等时,其力学性质是相近的。
![]()
图 9 偏应力-轴向应变关系曲线(Ea=90 MPa)Figure 9. Relationship between deviatoric stress and axial strain (Ea=90 MPa)![]()
图 10 体积应变-轴向应变关系曲线(Ea=90 MPa)Figure 10. Relationship between volumetric strain and axial strain (Ea=90 MPa)3.3 邓肯张模型参数
根据三轴试验结果整理得出了不同级配和密度组合堆石料的邓肯张模型参数,如表1所示。通过分析发现,对于旁压模量相等的不同级配和密度组合堆石料,通过三轴试验得出的邓肯张模型参数十分接近,充分说明了不同级配和密度组合堆石料的力学性质在旁压模量相等的情况下是相近的。
表 1 不同级配和密度组合堆石料的邓肯张模型参数Table 1. Parameters for Duncan-Chang model of rockfill with different gradations and densities模型参数 级配一2.100 g/cm3 级配二2.133 g/cm3 级配一2.128 g/cm3 级配二2.165 g/cm3 c/MPa 0.047 0.054 0.059 0.048 φ/(°) 40.5 40.3 39.7 41.3 K 642 547 991 818 n 0.13 0.22 0.13 0.10 Rf 0.83 0.83 0.89 0.86 Kb 229 180 467 457 m 0.08 0.13 0.08 0.07 G 0.32 0.37 0.44 0.47 F 0.19 0.30 0.34 0.38 D 3.93 4.72 4.15 3.98 4. 结论
基于大型旁压模型试验和大型三轴试验,针对筑坝堆石料室内力学特性试验的试验密度进行了研究,主要得出以下结论：
（1）提出了一种堆石料室内力学特性试验等效密度确定方法,即以旁压模量为控制指标,通过室内旁压试验建立堆石料旁压模量与密度的关系曲线,然后与现场原型级配料的旁压模量进行对比确定室内力学试验的等效密度,最后通过三轴试验等获得能反映现场原型级配堆石料力学特性的关键参数。
（2）当级配和应力状态一定时,堆石料的旁压模量随密度的增大而增大,试验密度越大,旁压模量对密度的变化越敏感,密度相同时不同级配的堆石料对应不同的旁压模量,说明堆石料的力学特性与物理特性相关且具有唯一性。
（3）在材质、颗粒形态及应力状态相同的情况下,当旁压模量相等时不同级配和密度组合堆石料的力学特性是相近的,说明通过建立同源堆石料旁压模量与密度的关系曲线,将旁压模量作为控制指标确定筑坝堆石料室内力学特性试验等效密度的方法是可行的。
-
![]()
图 2 桩基承载力影响因子随桩长的变化曲线
Figure 2. Relationship between impact factor on bearing capacity of pile and its length
![]()
图 3 桩基承载力影响因子随地层损失率的变化曲线
Figure 3. Relationship between impact factor on bearing capacity of pile and ground loss ratio
![]()
图 6 加固地层前后桩基水平位移分布曲线
Figure 6. Distribution curves of horizontal displacement of pile foundation before and after reinforcement of strata
![]()
图 7 加固地层前后桩基竖向位移分布曲线
Figure 7. Distribution curves of vertical displacement of pile foundation before and after reinforcement of strata
表 1 结构参数取值
Table 1 Values of structural parameters
名称 密度
γ/(kN·m-3)弹性模量
E/GPa泊松比 盾壳 78.5 210 0.30 隧道衬砌 25.0 29.3 0.20 建筑框架
(梁、板、柱)25.0 20.4 0.20 桩基础 25.0 24.0 0.20 等代层 20.0 0.06 0.25 袖阀管注浆加固区 22.0 0.25 0.25 
下载: 导出CSV
-
[1] 杨敏, 孙庆. 隧道开挖对邻近桩基影响的研究综述[J]. 建筑科学与工程学报, 2011, 28(1): 118-126. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XBJG201101023.htm YANG Min, SUN Qing. Research summary of tunnel excavation effects on adjacent pile foundation[J]. Journal of Architecture and Civil Engineering, 2011, 28(1): 118-126. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XBJG201101023.htm
[2] 刘松玉, 李洪江, 童立元, 等. 地下工程开挖卸荷既有桩基承载响应物理模拟及新进展[J]. 岩土工程学报, 2019, 41(7): 1329-1338. doi: 10.11779/CJGE201907018 LIU Songyu, LI Hongjiang, TONG Liyuan, et al. Model tests and new progress of pile response due to underground excavations[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2019, 41(7): 1329-1338. (in Chinese) doi: 10.11779/CJGE201907018
[3] 吴城, 张波, 雷沙沙, 等. 基于FAHP-GRA法的盾构隧道穿越桥梁桩基群施工风险评估[J]. 隧道建设(中英文), 2023, 43(增刊2): 1-12. WU Cheng, ZHANG Bo, LEI Shasha, et al. Construction risk assessment of shield tunnel considering bridge pile foundation group based on FAHP-GRA method[J]. Tunnel Construction, 2023, 43(S2): 1-12. (in Chinese)
[4] FINNO R J, LAWRENCE S A, ALLAWH N F, et al. Analysis of performance of pile groups adjacent to deep excavation[J]. Journal of Geotechnical Engineering, 1991, 117(6): 934-955. doi: 10.1061/(ASCE)0733-9410(1991)117:6(934)
[5] GOH A T C, WONG K S, TEH C I, et al. Pile response adjacent to braced excavation[J]. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 2003, 129(4): 383-386. doi: 10.1061/(ASCE)1090-0241(2003)129:4(383)
[6] 李雪, 周顺华, 王培鑫, 等. 隔离桩及盾构近接施工对高铁桩基的影响分析[J]. 岩土力学, 2015, 36(增刊1): 235-240. LI Xue, ZHOU Shunhua, WANG Peixin, et al. Analysis of impact of isolation piles and shield tunnelling on adjacent high-speed railway pile foundation[J]. Rock and Soil Mechanics, 2015, 36(S1): 235-240. (in Chinese)
[7] LOGANATHAN N, POULOS H G, STEWART D P. Centrifuge model testing of tunnelling-induced ground and pile deformations[J]. Géotechnique, 2000, 50(3): 283-294. doi: 10.1680/geot.2000.50.3.283
[8] 孙庆, 杨敏, 冉侠, 等. 隧道开挖对周围土体及桩基影响的试验研究[J]. 同济大学学报(自然科学版), 2011, 39(7): 989-993, 1025. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TJDZ201107010.htm SUN Qing, YANG Min, RAN Xia, et al. Test study on tunnelling-induced soil movements and pile responses[J]. Journal of Tongji University (Natural Science), 2011, 39(7): 989-993, 1025. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TJDZ201107010.htm
[9] ZHANG Z G, HUANG M S, XU C, et al. Simplified solution for tunnel-soil-pile interaction in Pasternak's foundation model[J]. Tunnelling and Underground Space Technology, 2018, 78: 146-158. doi: 10.1016/j.tust.2018.04.025
[10] 程康, 俞帆, 梁荣柱, 等. 考虑桩基剪切效应的盾构开挖对邻近桩基水平向变形分析[J]. 岩土工程学报, 2018, 40(增刊2): 178-182. doi: 10.11779/CJGE2018S2036 CHENG Kang, YU Fan, LIANG Rongzhu, et al. Horizontal deformation of adjacent single pile under tunneling considering shearing effect of piles[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2018, 40(S2): 178-182. (in Chinese) doi: 10.11779/CJGE2018S2036
[11] 冯国辉, 郑茗旺, 窦炳珺, 等. 盾构掘进引起的邻近群桩水平位移解析研究[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2022, 53(4): 1371-1380. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZNGD202204022.htm FENG Guohui, TEY Mingwang, DOU Bingjun, et al. Analytical study of horizontal displacement of adjacent pile group caused by shield tunneling[J]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2022, 53(4): 1371-1380. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZNGD202204022.htm
[12] 冯国辉, 郑茗旺, 黄展军, 等. 考虑剪切变形下隧道开挖引起邻近桩基水平向响应简化分析[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2023, 54(1): 209-219. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZNGD202301019.htm FENG Guohui, TEY Mingwang, HUANG Zhanjun, et al. Simplified analysis for evaluating lateral response of adjacent pile due to tunneling considering shearing effect[J]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2023, 54(1): 209-219. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZNGD202301019.htm
[13] 冯国辉, 周逊泉, 何庆亮, 等. 隔离桩对盾构掘进引起邻近高铁桩基水平位移的影响分析[J]. 土木与环境工程学报(中英文), 2020, 42(4): 28-35. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JIAN202004004.htm FENG Guohui, ZHOU Xunquan, HE Qingliang, et al. Analysis on the influence of isolation pile on horizontal displacement of adjacent pile under high-speed railway caused by shield driving[J]. Journal of Civil and Environmental Engineering, 2020, 42(4): 28-35. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JIAN202004004.htm
-
期刊类型引用(2)
1. 亢佳伟，邓国华，康佐. 基于旁压试验的饱和黄土强度分类评价方法研究. 岩土力学. 2024(S1): 557-567 . 
百度学术
2. 潘家军，孙向军. 粗颗粒土缩尺方法及缩尺效应研究进展. 长江科学院院报. 2023(11): 1-8 . 百度学术
其他类型引用(1)
计量
- 文章访问数: 126
- HTML全文浏览量: 25
- PDF下载量: 24
- 被引次数: 3
