Failure mechanism and reinforcement measures of shallow slopes of expansive soils in Northern Xinjiang
-
摘要: 膨胀土渠道边坡稳定是北疆供水工程正常运行的前提。以北疆高寒区供水工程为例,渠道膨胀土边坡在干湿交替、冻融循环作用下破坏明显,主要表现为浅层膨胀土开裂造成坡面完整性的降低及其内部基土力学特性的劣化,严重影响渠道膨胀土边坡的整体稳定性。以膨胀土渠道现场失稳断面实测资料为基础,结合离心试验结果及复合材料中的界面理论,对渠道膨胀土边坡的浅层破坏机制及加固措施进行研究。结果表明,浅层膨胀土开裂是引起渠道浅层破坏的决定性因素,且其具体破坏有别于传统的牵引式滑坡,主要呈现出沿着渠坡浅层发生的膨胀土剥落破坏。此外,膨胀土的持续失水过程造成了土颗粒间强黏结接触向及弱黏结接触的转化,造成了膨胀土裂隙发育到一定深度后传播路径发生偏转,裂隙贯穿浅层土体,最终造成渠道膨胀土边坡发生浅层破坏。在此基础上,提出在现场修坡完成需采取防护手段来降低浅层土体的开裂,并建议在渠坡后缘出现张拉裂隙时及时采取抗滑支挡加固措施。Abstract: The stability of canal slopes of expansive soils is the premise of normal operation of water supply projects in Northern Xinjiang. Taking the water supply project in the high and cold region of Northern Xinjiang as an example, the canal slopes at expansive soils are destroyed obviously under the action of alternate wet and dry, freeze-thaw cycle, which is mainly manifested as the reduction of slope integrity caused by the cracking of shallow expansive soils and the deterioration of internal mechanical properties of the basic soils, which seriously affects the overall stability of the canal slopes of expansive soils. Based on the field measured data of the failure section of expansive soil canals, combined with centrifugal test results and interface theory in composite materials, the shallow failure mechanism and reinforcement measures of canal slopes of expansive soil are studied. The results show that the cracking of shallow expansive soils is the decisive factor causing the failure of shallow canals, and the specific failure is different from that of the traditional traction landslides, which mainly exhibits the failure of spalling of shallow expansive soils along the canal slopes. In addition, the continuous water loss process of expansive soils results in the conversion of strong bond contact between soil particles to weak bond contact, and causes the propagation path deflection of expansive soil cracks after they develop to a certain depth, and the cracks penetrate into the shallow soils, finally causing shallow damage to the expansive soil slopes. On this basis, it is suggested that the protective measures should be taken to reduce the cracking of shallow soils after the slope repair, and the anti-sliding retaining reinforcement measures should also be taken in time when the tensile crack appears at the back edge of the canal slopes.
-
Keywords:
- water supply canal /
- expansive soil slope /
- shallow crack /
- failure mechanism /
- retaining measure
-
0. 引言
中国属多震国家,很多大型水利工程兴建在强震地区,在地震作用下,它们可能发生裂隙、下沉、坍塌甚至破坏,不仅将对工程本身造成损失,而且会带来巨大的次生灾害,后果十分严重,因此,有关地震方面的研究历来受到重视。
分析表明,目前研究地震破坏的方法大致可分为3类：一是数值模拟,其计算结果受计算参数和本构数学模型的影响很大；二是现场灾后调查,通过对地震现场破坏现象的调查,研究分析地震的破坏机理及抗震措施,由于实际地震的时空不确定性和复杂性,这类研究比较表观,不能重复,且无法取得地震全过程实测资料与数值分析结果进行相互验证；三是振动台试验方法,常规地面上的振动台模型试验由于无法模拟岩土材料的重力作用,因此多用于刚性材料的结构试验,而采用离心机振动台,则可以在原型应力条件下,在模型底部产生可控制的地震波,从而可以通过各种监测手段直接获得地震引起的岩土结构物的动力变形和稳定特性。因此土工离心机振动台被国内外岩土工程界认为是最有效的地震模拟试验手段,通过与数值模拟分析相互补充和验证,可以提高土工抗震研究水平,解决相关的岩土工程抗震问题[1-6]。
鉴于离心机振动台在抗震研究方面的突出优势,南京水利科学研究院在2002年自行研制了中国第一台NS-1型电液式土工离心机振动台[7],并利用该振动台研究了某混凝土面板堆石坝体的地震加速度反应特性、面板应变反应特性、坝体的变形特性等[4]。试验结果表明,该离心机振动台能满足岩土工程地震问题研究的要求,提供了一个非常有效的研究手段,可在工程实际中大力推广应用。
为了更好地满足科研和工程需要,南京水利科学研究院在此基础上研制了性能更可靠、技术指标更先进的NS-2型离心机振动台系统。本文主要介绍了该设备的设计关键技术和性能指标,给出其主要功能特点和技术参数。通过开展某沥青混凝土心墙砂砾石坝动态离心模型试验,初步验证了离心机振动台系统性能指标。
1. 离心机振动台系统概况
1.1 系统总体结构
NS-2型离心机振动台是由南京水利科学研究院和中国工程物理研究院联合研制,采用电液伺服液压驱动,实现水平单向振动（垂直于离心机转臂）,如图1所示。主要由机械系统、液压系统、伺服控制系统、动态数据采集系统及离心模型试验辅助设备等组成,其中液压系统是系统的动力机构,机械系统提供负载运动支承以及试验体安放平台,伺服控制系统完成地震波形的模拟加载控制,系统组成如图2所示。
1.2 主要技术参数
根据离心机振动台模型试验研究的国内现状和所配置的土工离心机运行情况,同时考虑到土木和水利工程的实际情况,设计采用如下技术参数：
a）振动方向：一维水平振动（垂臂向）；
b）驱动方式：液压（蓄能器）驱动；
c)最大振动加速度：amax=20g；最大速度：Vmax=0.5 m/s；最大振动幅值：Amax=5 mm；
d）最大振动时间：3 s
e）频率范围：20～200 Hz；
f）最大有效负载（含模型箱、模型、以及其它辅助装备）：Mmax=500 kg；
g）振动台控制：利用以太网通过滑环实现通讯；
h）激振波形：地震波、随机波；
i）最大离心加速度：80g。
2. 主要部件的结构
2.1 机械系统
机械结构包括：滚柱导轨、振动台面、剪切模型箱、以及激振系统安装底板。
安装底板作为激振系统的安装基础,向下连接离心机吊篮、向上固定系统结构；滚柱导轨作为运动支承安装在底板上；振动台面通过滑块安装在滚柱导轨上,模型及模型箱作为振动负载安装在振动台面上。
2.2 液压系统
液压系统包括：伺服液压缸一套、蓄能器组一套、21 MPa油源、以及离心机上的供油系统等。
液压缸安装在吊篮底板中轴线上,背负一台MOOG电液伺服阀为液压缸供油；在吊篮内布置一组小容量蓄能器作为伺服阀的进、回油及供油稳压配套设备,在离心机大臂上布置一组大容量蓄能器作为激振系统主油路的供油设备,重新配置21 MPa油源。如图3所示。
2.3 伺服控制系统
伺服控制系统包括：伺服驱动系统、上位控制系统、数据测量采集系统。伺服驱动系统布置在离心机上仪器仓内,包括伺服驱动器、运动控制器以及配套的供电设备,实现伺服液压缸的位移跟随控制,具有预设凸轮曲线跟踪、自动调零、自动标定等功能；上位控制系统放置在实验控制间,安装有地震波形再现软件一套,实现地震波加速度振动波形的信号处理、地震波响应测量及控制,并具有试验数据和试验曲线的实时测量、屏显、存储、数据管理等功能,如图4；试验数据测量采集系统由传感器及信号采集设备组成,为伺服控制、安全保护、试验数据分析提供支持。
3. 性能评价
3.1 试验介绍
在南京水利科学研究院NHRI400 g·t大型土工离心机和NS-2型离心机振动台上开展某沥青混凝土心墙砂砾石坝的动态离心模型试验,限于篇幅,这里只介绍坝体模型试验的部分结果。振动台和离心机总体布置见图5。
从目前来看即使用世界最大的离心机要等比尺模拟全部的坝体仍然是不可能的,因此,本项研究采用不等比尺的离心模型试验方法,即模型几何比尺ηl小于加速度比尺的倒数1/ηg,振动台模型箱净尺寸为700 mm×350 mm×650 mm（长×宽×高）。模型设计时取大坝标准剖面,按平面问题进行试验。模拟范围：竖向从建基面2176 m高程到坝顶2304.5 m高程,即整个坝高128.50 m,顺河向取坝轴线上游160 m、下游155 m,共315 m宽。标准剖面的上游坝坡为1∶2.75～1∶2.25,下游坝坡为1∶1.8～1∶1.6；而模型模拟范围内上游坝坡为1∶2.75～1∶2.5,下游坝坡为1∶1.8～1∶1.7,不考虑马道和上坝公路,试验将上、下游坝坡简化成同一坡度,上游坝坡取1∶2.75,下游坝坡取1∶2.6。模型几何比尺ηl =1∶450,离心加速度比尺ηg =40。模型布置见图6。
本次试验输入波形为实际地震波,地震峰值加速度有2个：设计地震波516.5g（50 a超越概率2%场地波）,对应无抗震措施模型M1和有抗震措施模型M3；校核地震波643.3g（100年超越概率2%场地波）,对应无抗震措施模型M2和有抗震措施模型M4。模型试验所需筑坝材料取自现场,根据以往粒径效应研究成果,模型土料的限制粒径应小于土作用构件最小边长的1/15～1/30,原型砂砾石料的最大粒径为300 mm,离心振动台模型砂砾石料的限制粒径取为20 mm,存在一个对超粒径颗粒进行处理的问题。依据《水电水利工程粗粒土试验规程》DL/T5356—2006,把原级配缩制成试验级配最常用的有相似级配法和等量替代法。根据现场检测级配曲线,用相似级配法与等量替代法相结合的方法确定砂砾石料的试验级配,如图7所示,其不均匀系数和曲率系数与现场料相近。沥青砼心墙采用有机玻璃板模拟,心墙厚度按抗弯刚度相似条件确定；模型护坡采用1～2 mm厚的砼,由于厚度较薄,不会影响坝体的变形或破坏；有抗震措施是指在筑坝材料区域铺设土工格栅,土工格栅采用纱窗模拟,抗拉强度要求满足相似条件,为了模拟实际工程中筑坝材料嵌入格栅的情形,模型格栅在铺设前,需要在上下面各刷一层胶,使其能够粘合少量的堆石料,从而可以模拟筑坝材料嵌入格栅的效果。
为了量测坝体地震加速度反应,在坝轴线上沿高程2202.4,2224.8,2246.9,2269.8,2290.1 m共布置5个加速度计,同时在坝顶布置1个激光位移传感器,测试坝体地震震陷。
3.2 结果分析
以下给出的所有试验结果均已根据模型相似律换算至原型。
（1）无抗震措施模型试验
a）坝体加速度反应
图8和图9分别给出了模型M1和M2对应的建基面原型场地波和试验实际输入波时程线,前者目标波峰值分别为504.514g和-510.21g,输入波峰值分别是501.937g和-523.127g；后者目标波峰值分别为645.023g和-644.977g,输入波峰值分别是646.388g和-649.306g,从中可以看出,波形的频响特性较为吻合,试验输入波形较好地再现了目标场地波。
![]()
图 8 模型M1目标地震波和实际输入波时程曲线Figure 8. Time histories of target seismic waves and actual input waves for model M1![]()
图 9 模型M2目标地震波和实际输入波时程曲线Figure 9. Time histories of target seismic waves and actual input waves for model M2图10给出了无抗震措施情况下坝体在2种场地波条件下的最大加速度和放大系数随坝高的变化。
![]()
图 10 坝体坝轴线最大加速度和放大系数沿坝高分布Figure 10. Distribution of maximum acceleration and amplification coefficient of acceleration along dam height由此可知：①在基岩输入地震加速度的作用下,坝体地震加速度反应随着高程的增加而相应增大,呈现出明显的放大效应；②坝体加速度反应随坝高的变化可以按约2/3坝高为界,大致分成两个线性变化段,上部的加速度放大效应强于下部；③随着基岩输入地震加速度的增加,坝体加速度放大系数总体上略有减小；④无抗震措施情况下坝体坝顶地震加速度放大系数约为2.7～3.0。
b）坝体破坏模式
图11和图12分别表示无抗震措施情况坝体在设计地震波作用下（M1）和校核地震波作用下（M2）的破坏情况。
从上述试验照片可以看出：①无抗震措施情况坝体在设计地震波条件下,下游未发现明显破坏,上游出现了一定程度的坝体破坏；在蓄水位处可见明显的护坡开裂；②无抗震措施情况坝体在校核地震波条件下,下游未发现明显破坏,上游出现了较大程度的坝体破坏；在蓄水位处和坝顶处均有明显的护坡开裂。
（2）有抗震措施模型试验
图13,14分别给出了2种场地波条件下有抗震措施和无抗震措施坝体的最大加速度和放大系数随坝高的变化。
![]()
图 13 设计地震波作用下坝轴线加速度及放大系数分布Figure 13. Distribution of acceleration and amplification coefficient of acceleration under design seismic waves![]()
图 14 校核地震波作用下坝轴线加速度及放大系数分布Figure 14. Distribution of acceleration and amplification coefficient of acceleration under check seismic waves由上述图中可以看出：①在基岩输入地震加速度的作用下,有抗震措施坝体地震加速度反应随着高程的增加而相应增大,呈现出明显的放大效应；②有抗震措施坝体加速度反应随坝高的变化可以按约2/3坝高为界,大致分成两个线性变化段,上部的加速度放大效应强于下部；③在抗震措施加固范围以下高程,有抗震措施和无抗震措施坝体的加速度放大效应大体一致；在抗震措施加固范围内,有抗震措施坝体的加速度放大效应略强于无抗震措施坝体；④有抗震措施坝体坝顶地震加速度放大系数约为3.0～3.4。
从试验结果分析可知,离心机振动台较好地再现了在地震作用下坝体内部加速度动态响应规律及坝体失稳破坏模式,为工程设计部门提供了参考依据,进一步验证了NS-2型离心机振动台设计性能指标完全满足工程科研需要。
4. 结论
（1）介绍南京水利科学研究院40 g·t离心机振动台设计关键技术和性能指标,主要包括机械系统、液压系统、伺服控制系统,可为土工离心机振动台建设和规划提供参考。
（2）NHRI-40 g·t离心机振动台的技术指标科学合理,设备的研制思路正确,波形控制系统可实现对目标波形的跟踪、调节和再现,目标波形和再现波形拟合度高；基于Labview编制的数据采集系统包括16个应变采集通道和24个电压采集通道,对试验数据进行实时测量、显示和存储。
（3）通过该离心机振动台测得国内某大坝的地震加速度响应分布表明,振动台的主要技术指标和性能达到了预期目的,完全能满足工程试验研究的需求。
-
![]()
图 1 北疆渠道现场典型断面失稳破坏图
Figure 1. Typical section of instability failure of canal in Northern Xinjiang
![]()
图 2 北疆渠道失稳破坏断面实测剖面图
Figure 2. Typical section of instability failure of canal in Northern Xinjiang
![]()
图 4 膨胀土渠道边坡离心试验破坏特征
Figure 4. Failure characteristics of centrifugal tests on canal slope expansive soils
![]()
图 6 裂隙的3种断裂模式及二级裂隙的形成过程
Figure 6. Three fracture modes of fracture and formation process of secondary fracture
-
[1] 邓铭江. 新疆水资源及可持续利用[M]. 北京: 中国水利水电出版社, 2005. DENG Ming-jiang. Water Resource of Xinjiang and Sustainable Use[M]. Beijing: China Water Resources and Hydropower Press, 2005. (in Chinese)
[2] 邓铭江. 中国西北“水三线”空间格局与水资源配置方略[J]. 地理学报, 2018, 73(7): 1189-1203. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DLXB201807002.htm DENG Ming-jiang. “Three Water Lines” strategy: its spatial patterns and effects on water resources allocation in northwest China[J]. Acta Geographica Sinica, 2018, 73(7): 1189-1203. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DLXB201807002.htm
[3] 蔡正银, 黄英豪. 咸寒区渠道冻害评估与处治技术[M]. 北京: 科学出版社, 2015. CAI Zheng-yin, HUANG Ying-hao. Evaluation and Treatment Technology of Frost Damage in Canalsin Saline and Cold Regions[M]. Beijing: Science Press, 2015 (in Chinese)
[4] 刘静德, 李青云, 龚壁卫. 南水北调中线膨胀岩膨胀特性研究[J]. 岩土工程学报, 2011, 33(5): 826-830. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201105030.htm LIU Jing-de, LI Qing-yun, GONG Bi-wei. Swelling properties of expansive rock in middle route project of South-to-North Water Diversion[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2011, 33(5): 826-830. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201105030.htm
[5] 张晨, 蔡正银, 黄英豪, 等. 输水渠道冻胀离心模拟试验[J]. 岩土工程学报, 2016, 38(1): 109-117. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201601013.htm ZHANG Chen, CAI Zheng-yin, HUANG Ying-hao, et al. Centrifuge modelling of frost-heave of canals[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2016, 38(1): 109-116. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201601013.htm
[6] 陈生水, 郑澄锋, 王国利. 膨胀土边坡长期强度变形特性和稳定性研究[J]. 岩土工程学报, 2007, 29(6): 795-799. CHEN Sheng-shui, ZHENG Cheng-feng, WANG Guo-li. Researches on long-term strength deformation characteristics and stability of expansive soil slopes[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2007, 29(6): 795-799. (in Chinese)
[7] MORGENSTERN N R, PRICE V E. The analysis of the stability of general slip surfaces[J]. Géotechnique, 1965, 15(1): 79-93. doi: 10.1680/geot.1965.15.1.79
[8] 程展林, 龚壁卫. 膨胀土边坡[M]. 北京: 科学出版社, 2015. CHENG Zhan-lin, GONG Bi-wei. Expansive Soil Slope[M]. Beijing: Science Press, 2015. (in Chinese)
[9] 包承纲. 非饱和土的性状及膨胀土边坡稳定问题[J]. 岩土工程学报, 2004, 26(1): 1-15. doi: 10.3321/j.issn:1000-4548.2004.01.001 BAO Cheng-gang. Behavior of unsaturated soil and stability of expansive soil slope[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2004, 26(1): 1-15. (in Chinese) doi: 10.3321/j.issn:1000-4548.2004.01.001
[10] 朱洵, 蔡正银, 黄英豪, 等. 湿干冻融耦合循环及干密度对膨胀土力学特性影响的试验研究[J]. 水利学报, 2020, 51(3): 286-294. ZHU Xun, CAI Zheng-yin, HUANG Ying-hao, et al. Research on mechanical properties of expansive soils under cyclic action of coupling wetting-drying and freeze-thaw and density[J]. Journal of Hydraulic Engineering, 2020, 51(3): 286-294. (in Chinese)
[11] 朱洵, 蔡正银, 黄英豪, 等. 湿干冻融耦合循环作用下膨胀土力学特性及损伤演化规律研究[J]. 岩石力学与工程学报, 2019, 38(6): 1233-1241. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSLX201906014.htm ZHU Xun, CAI Zheng-yin, HUANG Ying-hao, et al. Research on mechanical properties and damage evolution law of expensive soils under the cyclic action of coupling wetting-drying and freeze-thaw[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2019, 38(6): 1233-1241. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSLX201906014.htm
[12] 蔡正银, 陈皓, 黄英豪, 等. 考虑干湿循环作用的膨胀土渠道边坡破坏机理研究[J]. 岩土工程学报, 2019, 41(11): 1977-1982. CAI Zheng-yin, CHEN Hao, HUANG Ying-hao, et al. Failure mechanism of canal slopes of expansive soils considering action of wetting-drying cycles[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2019, 41(11): 1977-1982. (in Chinese)
[13] 蔡正银, 朱洵, 黄英豪, 等. 湿干冻融耦合循环作用下膨胀土裂隙演化规律[J]. 岩土工程学报, 2019, 41(8): 1381-1389. CAI Zheng-yin, ZHU Xun, HUANG Ying-hao, et al. Evolution rules of fissures in expansive soils under cyclic action of coupling wetting-drying and freeze-thaw[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2019, 41(8): 1381-1389. (in Chinese)
[14] 蔡正银, 朱洵, 黄英豪, 等. 冻融过程对膨胀土裂隙演化特征的影响[J]. 岩土力学, 2019, 40(12): 4555-4563. CAI Zheng-yin, ZHU Xun, HUANG Ying-hao, et al. Influences of freeze-thaw process on evolution characteristics of fissures in expensive soil[J]. Rock and Soil Mechanics, 2019, 40(12): 1-9. (in Chinese)
[15] KHAN M S, HOSSAIN S, AHMED A, et al. Investigation of a shallow slope failure on expansive clay in Texas[J]. Engineering Geology, 2017, 219: 118-129.
[16] DONKOR P, OBONYO E. Compressed soil blocks: Influence of fibers on flexural properties and failure mechanism[J]. Construction and Building Materials, 2016, 121: 25-33.
[17] 唐朝生, 施斌, 崔玉军. 土体干缩裂隙的形成发育过程及机理[J]. 岩土工程学报, 2018, 40(8): 1415-1423. TANG Chao-sheng, SHI Bin, CUI Yu-jum. Behaviors and mechanisms of desiccation cracking of soils[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2018, 40(8): 1415-1423. (in Chinese)
[18] 柴波, 殷坤龙, 简文星, 等. 红层水岩作用特征及库岸失稳过程分析[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2009, 40(4): 1092-1098. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZNGD200904043.htm CHAI Bo, YIN Kun-long, JIAN Wen-xing, et al. Analysis of water-rock interaction characteristics and bank slope failure process of red-bed[J]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2009, 40(4): 1092-1098. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZNGD200904043.htm
[19] 李黎, 曹明莉. 混杂纤维增强水泥基复合材料弯曲韧性与纤维增强指数的定量关系[J]. 复合材料学报, 2018, 35(5): 1349-1353. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FUHE201805037.htm LI Li, CAO Ming-li. Quantitative relationship between flexural toughness and fiber reinforcing index of hybrid fiber reinforced cementitious composites[J]. Acta Materiae Compositae Sinica, 2018, 35(5): 1349-1353. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FUHE201805037.htm
-
期刊类型引用(1)
1. 王永志，贾仕林，韩俊伟，王体强，张雪东，汤兆光，周燕国，张宇亭. 迭代算法与柔性结构对离心机振动台控制性能影响. 岩土工程学报. 2024(S1): 22-26 . 
本站查看
其他类型引用(4)
下载:
计量
- 文章访问数:
- HTML全文浏览量: 0
- PDF下载量:
- 被引次数: 5
